高大模板专家论证 1

一、工程概况

建筑高度: 102.1m。建筑层数:33层,地下一层。 建筑层高: 地下室4.5m,其他层高2.9米。

结构形状:12#楼2个单元,中间留有500厚伸缩缝,13#楼1个单元,每个 单元结构形状为凸字型。每个单元长度为27米,宽度22米,每个单元每层梁板柱整体浇筑。

流水段划分,1个单元为1个流水段,分三个流水段。 结构形式为钢筋混凝土框剪结构。

砼构件尺寸:框架梁200*700、200*550、200*470、200*450、200*400、200*500、200*300等几种;柱带剪力墙有800*400、600*400、400*400及┓与T字型剪力墙等几种;现浇板原有180、120、100三种;跨度有7.5、6.9、6.3、5.1、3.0、2.4等几种,剪力墙原有250、200二种。

主体结构及地下室基础

二、编制依据

1、葛洲坝二公司桥北小区12、13#楼工程施工图纸、施工组织设计及砼浇筑方案。

2、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002(2011版) 3、《建筑模板工程安全技术规程》(JGJ162-2008) 4、《建筑施工质量验收统一标准》(GB50300-2001) 5、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)

6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011) 7、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 8、《混凝土结构工程施工规范》(GB50666-2011) 9、《施工现场临时用电安全技术规程》(JGJ46-2005)

10、建质[2009]87号文《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》; 11、宜昌市建筑工程安全生产管理标准化手册(2011) 三、施工计划

一).工期目标:210天; 二).材料与设备计划:

主要机具设备表

地下部分外围防水剪力墙、消防水池中带止水板钢筋杆,为一次性使用,其它剪力墙内加固杆为Φ14加固铁杆,穿Φ16PVC管后,重复使用。 四、模板施工工艺及操作要求

地下室及主体结构模板施工工艺;楼层放线—扎柱墙钢筋—搭内架—支柱墙模板—浇柱墙砼(分两次穿插施工)支梁板模板--扎梁板钢筋—梁板砼浇筑,柱墙与梁板模板不分开制作,避免出现梁柱接头缝。 一)工艺流程及施工方法 1、基础砖胎模

基础底板以下承台、承台梁、地梁、电梯基坑、集水坑全部采用砖胎模,外围承台梁、电梯基坑、采用240厚MU10灰砂砖,M5水泥砂浆砌筑,其他部位底部三层240砖墙,以上全部120砖墙,大于3米设240砖垛,且内壁全部用水泥砂浆抹灰。

2、柱模板施工

柱模板安装顺序是:安装前检查 —— 模板安装—— 检查对角线 —— 长度差 —— 安装柱箍 —— 全面检查校正—— 整体固定 —— 柱头找补。柱模板采用18厚胶合板,背楞采用30×80mm木枋,柱箍用υ48×2.8钢管。模板根据柱截面尺寸进行配制,柱与梁接口处,采取柱模开槽,梁底及侧模与槽边相接,拼缝严密,并用木枋压紧,柱模加固采用钢管抱箍,每450mm一道,截面大于500中间设拉杆,安装前要检查是否平整,若不平整,要先在模板下口外辅一层水泥浆(10~20mm厚)以免砼浇筑时漏浆而造成柱底烂根。

3、 墙体模板施工

1)、墙模安装顺序是:支模前的检查 ——支侧模——钢筋绑扎 ——安装对拉螺栓,支另一侧模 ——校正模板位置 —— 紧固对拉止水螺栓——支撑固定 ——全面检查。

2)、墙体模板支设前须对墙内杂物进行清理,弹出墙的边线和模板就为线,外墙大角应标出轴线,并做好砂浆找平层或通过在模板下口粘贴海绵条以防止漏浆。

3)、墙体模板安装前先放置好水电、消防等预埋件及预埋线盒,并按照墙体厚度焊好限位钢筋,地下室外墙限位钢筋内外禁止联通。但应注意不能伤及墙体主筋。

4)、模板安装从外模中间开始,以确保建筑物的外形尺寸和垂直度的准确性;立好一侧模板后即可穿入焊接好止水的对拉螺栓,再立另一侧模板就位调整,对准穿墙螺栓孔眼进行固定。

5)、模板安装前须均匀涂刷脱模剂;支模时须对模板拼缝进行处理,在面板拼缝处用双面胶带粘贴;在墙的拐角处(阳角)也应注意两块板的搭接严密;阴角模立好后,要将墙体模板的横背楞(48钢管)延伸到阴角模,并穿好对拉螺栓使其与对应的阴角模或墙体模板固定,以确保角度的方正和不胀模。

6)、剪力墙模板采用外墙为重要模板内侧散支散拆方式,模板采用胶合板,用30×80mm木枋作龙骨,用“蝴蝶卡”将对拉螺杆与钢管连接起来,木枋间距400,钢管间距600,对拉螺杆间距500×500,模板采用钢管支撑和对拉螺栓共同支撑稳定。

4、楼梯模板

楼梯模板一般比较复杂,如施工时不注意对后期装修工程会产生较大影响,故我公司采用定形模板。施工前根据楼梯几何尺寸进行提前加工放样,先安装休息平台梁模板,再安装楼梯模板斜楞,然后铺设楼梯底模。安装外帮侧模和踏步模板,踏步模板用木板做成倒三角形,局部实测实量。安装模板时要特别注意斜向支柱(斜撑)的固定,防止浇筑砼时模板移动。支架采用υ48钢管。楼梯支模详见下图。

5 、梁模板施工

1)工艺流程:抄平、弹线(轴线、水平线)→支撑架搭设→ 支柱头模板→铺设底模板→ 拉线找平→封侧模→预检。

2)根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。

3)梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑,立杆纵、横向间距均为1.0m;立杆须设置纵横双向扫地杆,扫地杆距楼地面200mm;立杆全高范围内设置纵横双向水平杆,水平杆的步距(上下水平杆间距)不大于1200mm;.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆,沿梁方向间距1.0m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置,相互连接、形成整体。

4) 剪刀撑。竖直方向:纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向:沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑,外围周边应满设剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨,且不应小于6m,纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45~60度之间,水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。

5) 梁模板安装

○1大龙骨采用Ø48×2.8mm双钢管,小龙骨采用30mm×80mm方木,间距300mm。

○2梁底模板铺设:按设计标高拉线调整支架立杆标高,然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的2‰,主次梁交接时,先主梁起拱,后次梁起拱。

○3梁侧模板铺设:根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置

斜撑,当梁高大于700mm时设置腰楞,并用对拉螺栓加固,对拉螺栓水平间距为500,垂直间距300。

6、 楼板模板施工

1)工艺流程:支架搭设→龙骨铺设、加固→楼板模板安装→预检。 2) 支架搭设:楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设,与梁模板支架统一布置,搭设满堂脚手架,立杆顶部设置可调顶托,其伸出长度不应大于200mm;顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不大于100㎜。

3)立杆支撑横纵间距不超过1.0m, 且立杆支撑钢管接头应符合相关要求,用可调顶撑支撑,所有顶撑之间要设水平撑或剪刀撑,扫地杆纵下横上,距地200 mm,以保持顶撑的稳固可靠,立杆底部垫200*200*50木垫板,模板支架立柱在外围周圈设竖向连续式剪刀撑,每个房间设交叉剪刀撑,边跨及悬挑处设斜撑,水平杆与步距位于立杆中间部位。

4)模板安装:采用木胶合板作楼板模板,一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法,模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用Ø48×2.8mm双钢管,其跨度等于支架立杆间距;小龙骨采用30mm×80mm方木,间距300mm,其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高,然后架设小龙骨,铺设模板。

5)楼面模板铺完后,应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。

二)、模板的检查验收

A、模板及其支架必须符合下列规定:

1)保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确,必须要符合图纸设计要求。

2)具体足够的承载能力,刚度和稳定性,能可靠承受新浇筑砼的自重和侧压力,以及在施工过程中所产生的荷载。

3)构造应简单、装拆方便,并便于钢筋的绑扎、安装和砼的浇筑、养护等要求。

4)模板的接缝应严密,不得漏浆。

B、模板与砼的接触面应涂隔离剂(脱模剂),对油质类等影响结构或妨碍装

饰工程施工的隔离剂不宜采用,严禁隔离剂沾污钢筋与砼接槎处。

C、预留孔洞及预埋件偏差应符合规范要求。

D、模板验收时,应由项目工程师带队,施工、质检、安全等人员全部到现场参加验收,合格后方可进行下道工序施工。 三)、质量保证措施

1)、 施工前由木工翻样绘制模板图和节点图,经施工负责人复核后方可施工,安装完毕,经有关人员组织验收合格后,方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。

2)、 现浇结构模板安装允许偏差:

3)、 确保每个扣件和钢管的质量满足要求,每个扣件的拧紧力矩都要控制在40~65N·m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的。

4)、模板施工前,对班组进行书面技术交底,拆模要有项目施工员签发拆模通知书。

5)、浇筑混凝土时,木工要有专人看模。看模人员必须在外围看护,不得进入模架内。

6)、认真执行三检制度,未经验收合格不允许进入下一道工序。 7)、严格控制楼层荷载,施工用料要分散堆放。

8)、 在封模以前要检查预埋件是否放置,位置是否准确。 五.施工安全保证措施 一).安全组织保证体系(见下图)

二)、技术措施 1、准备工作 (1) 模板拼装

模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体,并控制模板的偏差在规范允许的范围内,拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计,模板的编号与所用的部位是否一致。 (2) 模板的基准定位工作:

1) 首先引测建筑的边柱或者墙轴线,并以该轴线为起点,引出每条轴线,并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线,施工前“5线”必须到位,以便于模板的安装和校正;

2) 标高测量,利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求,直接引测到模板的安装位置;

3) 竖向模板的支设应根据模板支设图;

4) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用; 5) 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。

2、模板支架搭设的构造要求

(1)梁和板的立柱,其纵横向间距应相等或成倍数。间距不大于1000*1000。梁立杆间距500*1000。

(2)钢管立杆底部应设垫木和底座,顶部应设可调支托,螺杆直径(规格)不小于M36×500,U形支托与楞梁两侧间如有间隙,必须顶紧,其螺杆伸出钢管

顶部不得大于200mm,螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm,安装时应保证上下同心。

(3)在立柱底距地面200mm高处,沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距,在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下,进行平均分配确定步距后,步距不大于1500,在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆,水平剪刀撑间距不大于6.00m。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时,应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。水平垂直剪刀撑严格按方案执行。

(4)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48mm×2.8mm钢管,用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接,剪刀撑应采用搭接,搭接长度不得小于500mm,并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。

(5)对于高大模板支撑体系,其高度与宽度相比大于两倍的独立支撑系统,应加设保证整体稳定的构造措施。

(6)支撑系统立柱接长严禁搭接;应设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑,并与框架柱牢固拉接。

(7)搭设高度2m以上时,支撑架体应设置作业人员登高梯子。作业面应按有关规定设置安全防护设施。

(8)模板支撑系统应为独立的系统,禁止与塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接;禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。

(9)地下室后浇带模板与地下室模板一起支撑,止水钢板放后,等沉降稳定后,再浇筑混凝土,等强度达到一定标准,拆除模板。

3、混凝土浇筑

(1)项目技术负责人、项目总监理工程师确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后,签署混凝土浇筑令,方可浇筑混凝土。

(2)混凝土浇筑前,模板用水湿润。

(3)混凝土浇筑过程中,确保支架受力均匀,避免引起模板支架的失稳倾斜;浇筑过程中,安全员、施工员对模板支架进行观测,发现有松动、变形等情况,必须立即停止浇筑,撤离作业人员。

(4)混凝土浇筑选择在天气晴朗的白天进行,技术负责人、安全员、施工员跟班作业,检查督促,并做好协调工作。

(5)本工程采用商品混凝土,现场安排1台汽车混凝土输送泵输送混凝土,汽车行进路线和停放,必须服从我方现场人员的指挥、安排。

浇筑顺序为先浇柱,在柱混凝土初凝前,浇筑梁、板混凝土。

浇筑梁、板混凝土时,混凝土从楼面中间往四周浇筑,从梁跨中向两端对称分层浇筑,每层厚度不得大于400mm。

(6)浇注混凝土时,避免长时间在一个点上下料,不得集中堆放混凝土。混凝土应随浇、随捣、随平整,不得堆积在泵送管道出口处。人员也不得集中站立于一个地方,避免荷载过于集中。

(7)混凝土浇筑时,安全员及相关人员观察模板支架的变化情况,发现异常立即停止施工,迅速撤离作业面上的人员,并采取应急措施,排除险情,确保安全后经项目经理、总监理工程师同意后,方可继续施工。

4、模板拆除

(1) 拆模板前先进行针对性的安全技术交底,并做好记录,交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续,经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。

(2) 支拆模板时,2米以上高处作业设置可靠的立足点,并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆,后支先拆,从上往下的原则。

(3) 模板拆除前必须有混凝土强度报告,同条养护试块,强度达到设计强度等级100%方可申报拆模。

(4) 楼板、梁模拆除,应先拆除楼板底模,再拆除侧模,楼板模板拆除应先拆除水平拉杆,然后拆除板模板支柱,每排留1~2根支柱暂不拆,操作人员应站在已拆除的空隙,拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落,再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后,集中运出集中堆放,木模的堆放高度不超过2米。楼层较高,支模采用双层排架时,先拆除上层排架,使木档和模板落在底层排架上,上层模板全部运出后再拆底层排架,有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆,再拆除梁侧模和底模。

(5) 当拆除梁下立柱时,应先从跨中开始,对称地分别向两端拆除。拆除时,严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。

(6) 冬期施工,连续模板支撑层数不得少于3层。

三)、用电安全措施

1、变支架模板施工期间,用电设备有电焊机、木工机械、钢筋机械、塔吊、

切割机、振动器、照明等。

2、本工程采用380/220V、TN-S系统,三级配电二级保护、三相五线制电缆。

3、所有用电设备配电箱采用一箱一闸一漏,用电设备作接地,如照明灯具、电焊机、振动器,开关箱内漏电保护均采用≤30mA,漏电动作时间<0.1s。

4、电气设备中须用电缆,严禁用护套线、电缆采用埋地或架空敷设,楼面上的用电设备电缆中须架空,且严禁将线直接绑挂在钢筋上。夜间照明用碘钨灯,距楼面高度不得低于2.4m,外壳接零保护。

5、所用设备接线中须由专职电工进行。严禁作业人员乱搭乱接。

6、浇砼时,开振动器的工人,必须戴绝缘手套。振捣设备使用前检查其绝缘性能。

7、专职电工:必须每天巡查用电设备线是否绝缘,线是否有破皮,绝缘能否达到要求。设备是否完好,安全可靠,漏电保护器是否正常起到漏电保护作用。浇砼时,电工必须跟班作业。

四)、监测监控

1、监测措施

(1) 监测控制

采用水准仪、通常白线等对支撑体系进行监测,主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。

(2) 监测点设置

观测点可采取在临边位置的支撑基础面及柱上埋设倒“L”形直径12钢筋头。

(3) 监测措施

混凝土浇筑过程中,测量员李东兴检查支架和支撑情况,发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。

(4) 监测说明

项目部、班组每日进行安全检查:

1) 杆件的设置和连接,连墙件、支撑,剪刀撑等构件是否符合要求;

2) 连墙件是否松动;

3) 架体是否有不均匀沉降,垂直度偏差;

4) 施工过程中是否有超载现象;

5) 安全防护措施是否符合规范要求;

6) 支架与杆件是否有变形现象;

(5) 监测频率

在浇筑混凝土过程中应实时监测,一般监测频率不宜超过20~30分钟一次,在混凝土初凝前后及混凝土终凝前实施实时监测,

1) 本工程立柱监测预警值水平位移为10mm,立柱垂直偏差在15mm以内;

2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土,疏散人员,并及时进行加固处理。

五)、应急预案

2、为对可能发生的事故能够快速反应、求援,项目部成立应急救援领导小组,负责应急救援工作的组织和指挥,应急救援领导小组组成如下:

组长:徐智勤 电话:[1**********]

副组长:严海霞、汪志刚 电话: [1**********]、[1**********]

组员:夏海斌:事故报警、情况通报 电话:[1**********]

汪波: 负责警戒、治安保卫、疏散、道路管制 电话:[1**********]

余攀:负责事故现场的通讯联系和对外联系 电话:[1**********]

接到事故报告后,领导小组成员以最快的速度到达事故现场,处理现场事故的同时,联系附近医院及派出所。

火警电话:119

急救电话:120 医院:葛洲坝中心医院

报警电话:110 派出所:桥北派出所

3、职权分工

(1)组长职责:发生安全事故时,发布和解除应急救援指令;组织指挥应急队伍实施救援行动;向上级汇报和公司通报事故情况,必要时向有关单位发出救援要求;组织事故调查,总结应急救援经验教育等。

(2)副组长职责:协助组长负责应急救援的具体指挥工作。

(3)成员职责:

夏海滨:协助组长和副组长做好事故报警、情况通报及事故处置工作。 汪波:负责警戒、治安保卫、疏散、道路管制工作;负责协助抢险机械设备的调转;负责现场医疗救护指挥、受伤人员分类抢救和护送转院工作,负责抢险救援物质的供应和运输工作。

余攀:负责事故现场的通讯联系和对外联系;负责与有关单位人员的紧急联络,在最短时间内,传达领导小组的抢险指令,做好与“110”、“120”等单位的联系。

4、应急预案的实施

①施工现场成立安全领导小组。

②发生事故时,安全领导小组要立即救人。救人时应先排除危险,防止抢救时事故的再发生。

③遇事故较大或人员受伤时,现场人员组织自救的同时,应及时拨打急救中心电话“120”或公安指挥中心电话“110”求的外部支援;支援时必须讲明地点、基本情况、联系电话等详细情况,并派人到路上接警。

④将受伤人员及时转送医院进行紧急救护。

⑤将信息迅速报告总公司。报告内容为:事故发生的时间、地点、部位、简要经过、伤亡人数和已采取的应急措施等。

⑥公司接到报告后,应立即核实现场的处置情况,组织相关人员或应急队伍赶赴现场。

⑦应急队伍到达现场后,应服从现场指挥人员统一指挥,按分工要求进行抢救、疏散人员,防止事故蔓延;当事故可能对区域内外构成安全威胁时,必须对与事故应急救援无关的人员进行紧急疏散,并报告政府,拨打110、120。

⑧事故处理完毕后,应保护好现场,接受事故调查并如实提供事故的情况。 应急救援预案

1、高空坠落、机械伤害应急救援

(1)现场只有1人时大声呼救;2人以上时,有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。

(2)仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象,并尽可能了解伤员落地的身体着地部位,和着地部位的具体情况。

(3)如果是头部着地,同时伴有呕吐、昏迷等症状,很可能是颅脑损伤,应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出,千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞,以免造成颅内压增高或诱发细菌感染,会危及伤员的生命安全。

(4)如果伤员腰、背、肩部先着地,有可能造成脊柱骨折,下肢瘫痪,这时不能随意翻动,搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上,不能扭转脊柱,运送时要平稳,否则会加重伤情。

2、坍塌应急救援

(1)一旦发生模板支架坍塌事故,立即撤离作业人员,组织及时抢救,防止事故扩大,在有伤亡的情况下控制好事故现场;

(2)报120急救中心,到现场抢救伤员。(应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等,并派人到路口等待);

(3)急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位,采取有效的应急救援措施;

(4)清理事故现场,检查现场施工人员是否齐全,避免遗漏伤亡人员,把

事故损失控制到最小;

(5)现场预备应急救援工具:切割机、起重机、药箱、担架等。

3、物体打击应急救援

当物体打击伤害发生时,应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢,应急以后及时送医院治疗。

①止血:根据出血种类,采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。

②对伤口包扎:以保护伤口、减少感染,压迫止血、固定骨折、扶托伤肢,减少伤痛。

③对于头部受伤的伤员,首先应仔细观察伤员的神志是否清醒,是否昏迷、休克等,如有呕吐、昏迷等症状,应迅速送医院抢救,如发现伤员耳朵、鼻子有血液流出,不能用手巾棉花或纱布堵塞,以免造成颅内压增高或诱发细菌感染,危及伤员的生命安全。

④如是轻伤,简单处理后,再到医院检查;如果是重伤,迅速送医院拯救。

4、触电应急救援

现场人员应当机立断脱离电源,尽可能的切断电源,亦可用现场得到的绝缘材料等器材使触电人员脱离带电体。将伤员立即脱离危险地方,组织人员进行抢救。若发现触电者呼吸或呼吸心跳均停止,则将伤员仰卧在平地上板上立即进行人工呼吸或同时进行体外心脏按压。

立即拨打120向当地急救中心取得联系(医院在附近的直接送往医院),应详细说明事故地点,严重程度,本部门的联系电话,并派人到路口接应。立即向公司应急抢救领导小组汇报事故发生情况并寻求支持。维护现场秩序,严密保护事故现场。

5、消防安全应急方案

为加强本公司的消防安全,预防火灾和减少火灾危害,保护人、财、物的安全,本着“预防为主,防消结合”的宗旨,切实做好防火、灭火工作,结合本公司实际情况,特制定如下消防安全应急方案:

①任何人发现火灾时,应立即报警,报警人员在报警时应同时说清着火地点、部位、燃烧物品、火灾状况等。同时报告所安全应急小组。通知公司、项目部责人,同时做好灭火前的必要准备工作,及时记录火灾情况。

②当施工现场发生火灾、爆炸事故时,应急小组小组人员应立即赶往现场,由项目经理任组长,其主要职责是:负责查看火情,掌握火势发展情况,随时向119指挥中心通报火情,根据火情指挥切断电源、可燃性气体源,指挥全体人员灭火,指挥抢救伤员,疏散物资,及时控制火势蔓延。应急小组指挥疏散救护工作要有条不紊,责任到人,由各安全员负责进行引导护送,向安全区疏散,同时要查清现场是否有遗漏人员,疏散次序按灭火救灾指挥部现场通知办。接应救护车,指引救护人员及时对伤员进行处理或送医院救治。在向119报警后,及时派出人员接应消防队和清除交通通道障碍,疏散围观群众,做好警戒工作。公安消防队到达后,及时向公安消防火场总指挥报告灾情,按统一步骤,组织职工贯彻执行,做好安全工作应积极组织人员撤离和扑救工作,

③现场指挥员有权根据扑救火灾的需要,决定如下事项:使用各种水源,限制用火用电,划定警戒区,封闭道路等。

④在消防部门到达之前,应立即切断电源,对易燃易爆品采取正确有效的隔离,根据火场情况灵活地选择灭火器。

⑤若模板架上的安全网、竹笆、隔离层着火,应立即组织人员在火苗上方拆出隔离带,阻止火势蔓延。

⑥若火势太大,无法扑灭时,应立即组织扑救人员撤退,避免因中毒、坍塌、坠落、触电、物体打击等二次事故的发生。

⑦若发生爆炸事故,立即设立临时监护区疏散人员,并看是否有无人员伤亡,将伤员立即送往医院进行抢救。

⑧根据现场情况设立安全警戒线,安全警戒线分为建筑物外围警戒和火灾现场警戒。外围警戒要及时消除路障,劝阻无关人员、车辆离开现场,维持好建筑物外围秩序,为公安消防队到场展开灭火创造有利条件。火灾现场警戒要及时指挥疏散人员,看管好抢救出来的物件。

六、劳动力计划

一)、管理人员配置

根据开工日期和劳动力需要量计划,组织工人进场,安排好工人生活。管理人员配置见下表。

管理人员配置表

二)、用工安排

七:模板计算书

剪力墙模板

墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢管)组成:直接支撑模板的为次龙骨,即内龙骨;用以支撑内层龙骨的为主龙骨,即外龙骨。组装墙体模板时,通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结,每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范,当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2;

一、参数信息

1.基本参数

次楞(内龙骨)间距(mm):200mm;穿墙螺栓水平间距(mm):600mm;

主楞(外龙骨)间距(mm):400mm;穿墙螺栓竖向间距(mm):400mm;

对拉螺栓直径(mm):M14;

2.主楞信息

龙骨材料:钢管;截面类型:圆形钢管48×2.8

截面惯性矩I(cm4):10.78cm4;截面抵抗矩W(cm3):4.49cm3;

主楞肢数:1;

3.次楞信息

龙骨材料:木楞;截面类型:矩形;

宽度(mm):50mm;高度(mm):100mm;

次楞肢数:2;

4.面板参数

面板类型:胶合面板;面板厚度(mm):18.00mm;

面板弹性模量(N/mm2):9500.00N/mm2;

面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00N/mm2;

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50N/mm2;

5.木方参数

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):130.00N/mm2;方木弹性模量

E(N/mm2):9500.00N/mm2;

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50N/mm2;

钢楞弹性模量E(N/mm)2:210000N/mm2;钢楞抗弯强度设计值

fcN/mm2:205N/mm2;

二、墙模板荷载标准值计算

按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值

:

其中γ--混凝土的重力密度,取24.00kN/m3;

t--新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得5.714h;

T--混凝土的入模温度,取20.00℃; V--混凝土的浇筑速度,取2.50m/h; H--模板计算高度,取2.90m; β1--外加剂影响修正系数,取1.20; β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.15。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;

分别为65.83kN/m2、72.00kN/m2,取较小值65.83kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=65.83kN/m2; 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2。 三、墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定,强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算图 1.抗弯强度验算 跨中弯矩计算公式如下

:

其中,M--面板计算最大弯距(N.mm); l--计算跨度(内楞间距):l=200.0mm; q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.40×0.9=28.44kN/m,其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.40×0.9=1.01kN/m; q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m;

面板的最大弯距:M=0.1×29.45×200.0×200.0=1.18×105N.mm; 按以下公式进行面板抗弯强度验算:

其中,σ--面板承受的应力(N/mm2); M--面板计算最大弯距(N.mm); W--面板的截面抵抗矩

:

b:面板截面宽度,h:面板截面厚度; W=400×18×18/6=0.22×105mm3;

f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.00N/mm2;

面板截面的最大应力计算值:σ=M/W=1.18×105/0.22×105=5.35N/mm2; 面板截面的最大应力计算值σ=5.35N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13.00N/mm,满足要求!

2.抗剪强度验算 计算公式如下

:

其中,V--面板计算最大剪力(N); l--计算跨度(竖楞间距):l=200.0mm; q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.40×0.9=28.44kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.40×0.9=1.01kN/m; q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m;

面板的最大剪力:V=0.6×29.45×200.0=3534N; 截面抗剪强度必须满足

:

2

其中,τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2); V--面板计算最大剪力(N):V=3534N; b--构件的截面宽度(mm):b=400mm; hn--面板厚度(mm):hn=18.0mm;

fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2):fv=13.00N/mm2;

面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×3534/(2×400×18.0)=0.74N/mm; 面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.50N/mm2;

面板截面的最大受剪应力计算值T=0.74N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.50N/mm,满足要求!

3.挠度验算

根据规范,刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下

:

2

2

其中,q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=65.83×0.4=26.33N/mm; l--计算跨度(内楞间距):l=200mm; E--面板的弹性模量:E=9500N/mm2;

I--面板的截面惯性矩:I=40×1.8×1.8×1.8/12=19.44cm4; 面板的最大允许挠度值:[ω]=0.80mm;

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×26.33×2004/(100×9500×1.944×105)=0.152mm;

面板的最大挠度计算值:ω=0.152mm小于等于面板的最大允许挠度值[ω]=0.80mm,满足要求!

四、墙模板内外楞的计算

(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中,内龙骨采用木楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为矩形

内矩形截面抵抗矩W=66.67cm3; 内木楞截面惯性矩I=266.00cm4;

内楞计算简图

1.内楞的抗弯强度验算 内楞跨中最大弯矩按下式计算:

其中,M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm); l--计算跨度(外楞间距):l=400mm; q--作用在内楞上的线荷载,它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.20×0.9=14.22kN/m,其中0.90为折减系数。

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.20×0.9=0.50kN/m; q=(14.2193+0.504)/2=7.36kN/m;

内楞的最大弯距:M=0.1×7.36×400×400=1.18×105N.mm; 内楞的抗弯强度应满足下式:

其中,σ--内楞承受的应力(N/mm2); M--内楞计算最大弯距(N.mm); W--内楞的截面抵抗矩(cm3),W=64cm3;

f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm);f=130N/mm;

内楞的最大应力计算值:σ=1.18×105/6.4×104=1.84N/mm2; 内楞的抗弯强度设计值:[f]=130N/mm2;

内楞的最大应力计算值σ=1.84N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=130N/mm2,满足要求!

2.内楞的抗剪强度验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:

2

2

其中,V--内楞承受的最大剪力; l--计算跨度(外楞间距):l=400mm; q--作用在内楞上的线荷载,它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.20×0.9=14.22kN/m,其中0.90为折减系数。

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.20×0.9=0.50kN/m; 其中,0.90为折减系数。 q=(q1+q2)/2=7.36kN/m;

内楞的最大剪力:V=0.6×7.36×400=1766.8N; 截面抗剪强度必须满足下式

:

其中,τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2); V--内楞计算最大剪力(N):V=1766.8N; b--内楞的截面宽度(mm):b=50mm; hn--内楞的截面高度(mm):hn=100mm;

fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2):τ=1.5N/mm2;

内楞截面的受剪应力计算值:fv=5×1766.8/(2×50×100)=0.88N/mm2 内楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.5N/mm2;

内楞截面的受剪应力计算值τ=0.88N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2,满足要求!

3.内楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。

挠度验算公式如下:

其中,ω--内楞的最大挠度(mm);

q--作用在内楞上的线荷载(kN/m):q=65.83×0.2/2=6.58kN/m; l--计算跨度(外楞间距):l=400mm; E--内楞弹性模量(N/mm2):E=9500N/mm2; I--内楞截面惯性矩(cm4),I=266cm4;

内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×6.58×400/(100×9500×266×104)=0.048mm;

内楞的最大容许挠度值:[ω]=1.60mm;

内楞的最大挠度计算值ω=0.048mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=1.60mm,满足要求!

(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中,外龙骨采用钢楞,截面类型圆形钢管48×3.0,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩W=4.49cm3; 截面惯性矩I=10.78cm4;

4

外楞计算简图

4.外楞抗弯强度验算 外楞跨中弯矩计算公式:

其中,作用在外楞的荷载:P=(1.2×65.83+1.4×2)×0.2×0.4/1.0=6.54kN; 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=600mm;

外楞最大弯矩:M=0.175×6543.67×600=6.87×105N/mm; 强度验算公式:

其中,σ--外楞的最大应力计算值(N/mm2) M--外楞的最大弯距(N.mm);M=6.87×10N/mm; W--外楞的净截面抵抗矩;W=0.04×105mm3; [f]--外楞的强度设计值(N/mm2),[f]=130N/mm2;

外楞的最大应力计算值:σ=6.87×10/0.04×10=153.01N/mm; 外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2;

外楞的最大应力计算值σ=153.01N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

5.外楞的抗剪强度验算 公式如下

:

其中,V--外楞计算最大剪力(N);

l--计算跨度(水平螺栓间距间距):l=600mm;

P--作用在外楞的荷载:P=(1.2×65.83+1.4×2)×0.2×0.4/1.00=6.54kN; 外楞的最大剪力:V=0.65×6540=4.25×103N; 外楞截面抗剪强度必须满足

:

5

5

2

5

其中,τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2); V--外楞计算最大剪力(N):V=4.25×103N; b--外楞的截面宽度(mm):b=80mm; hn--外楞的截面高度(mm):hn=60mm;

fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2):fv=1.5N/mm2;

外楞截面的受剪应力计算值:τ=3×4.25×103/(2×80×60)=1.33N/mm2; 外楞的截面抗剪强度设计值:[fv]=1.5N/mm2;

外楞截面的受剪应力计算值τ=1.33N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2,满足要求!

6.外楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。

挠度验算公式如下:

其中,ω--外楞最大挠度(mm);

P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m):P=65.83×0.2×0.4/1.00=5.27kN/m; l--计算跨度(水平螺栓间距):l=600mm; E--外楞弹性模量(N/mm2):E=210000N/mm2; I--外楞截面惯性矩(mm4),I=10.78×104;

外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×5.27×6003/(100×210000×10.78×104)=0.58mm;

外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.5mm;

外楞的最大挠度计算值ω=0.58mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.5mm,满足要求!

五、穿墙螺栓的计算 计算公式如下

:

其中N--穿墙螺栓所受的拉力; A--穿墙螺栓有效面积(mm2);

f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取170.000N/mm2; 查表得:

穿墙螺栓的型号:M14; 穿墙螺栓有效直径:11.55mm; 穿墙螺栓有效面积:A=105mm2;

穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN; 穿墙螺栓所受的最大拉力:N=65.83×0.6×0.4=15.8kN。 穿墙螺栓所受的最大拉力N=15.8kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN,满足要求!

梁模板计算书(300*700)

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度B(m):0.30m; 梁截面高度D(m):0.7m; 混凝土板厚度(mm):180mm;

立杆纵距(沿梁跨度方向间距)La(m):1m; 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.1m; 脚手架步距(m):1.5m;

梁支撑架搭设高度H(m):4。3m; 梁两侧立柱间距(m):1.0m;

承重架支设:无承重立杆,木方支撑垂直梁截面; 立杆横向间距或排距Lb(m):1m; 采用的钢管类型为Φ48×2.8;

扣件连接方式:单扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:0.8;

2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35kN/m2; 钢筋自重(kN/m3):1.5kN/m3;

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m2; 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):7.2kN/m2; 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2kN/m2; 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2kN/m2 3.材料参数 木材品种:杉木;

木材弹性模量E(N/mm2):10000N/mm2; 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):16N/mm2; 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.7N/mm2; 面板类型:胶合面板;

钢材弹性模量E(N/mm2):210000N/mm2; 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2):205N/mm2;

面板弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2; 面板抗弯强度设计值fm(N/mm):13N/mm; 4.梁底模板参数 梁底纵向支撑根数:2; 梁底横向钢管间距600 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm):600mm; 次楞间距(mm):300mm; 穿梁螺栓水平间距(mm):600mm; 穿梁螺栓竖向间距(mm):600mm; 穿梁螺栓直径(mm):M14mm; 主楞龙骨材料:木楞,截面类型:矩形 宽度50mm,高度100mm; 主楞根数:2

次楞龙骨材料:木楞,截面类型:矩形 宽度:50mm,高度:100mm; 次楞根数:2

二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值

:

其中γ--混凝土的重力密度,取24.00kN/m;

t--新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得5.714h;

T--混凝土的入模温度,取20.00℃; V--混凝土的浇筑速度,取1.50m/h; H--模板计算高度,取0.30m; β1--外加剂影响修正系数,取1.20;

3

2

2

β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.15。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;

分别为7.20kN/m2、50.99kN/m2,取较小值7.20kN/m2作为本工程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

1.抗弯验算

其中,σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2); M--面板的最大弯距(N.mm);

W--面板的净截面抵抗矩,W=60×1.8×1.8/6=32.40cm3; [f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2); 按以下公式计算面板跨中弯矩:

其中,q--作用在模板上的侧压力,包括:

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.6×7.2×0.90=4.67kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1 .4×0.6×2×0.90=1.51kN/m; q=q1+q2=4.67+1.51=6.18kN/m; 计算跨度(内楞间距):l=600mm;

面板的最大弯距M=0.1×6.18×600.002=22.24×104N.mm;

经计算得到,面板的受弯应力计算值:σ=22.24×104/3.24×104=6.86N/mm2;

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2;

面板的受弯应力计算值σ=6.86N/mm小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!

2.挠度验算

2

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=7.2×0.6=4.32N/mm; l--计算跨度(内楞间距):l=600mm; E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2;

I--面板的截面惯性矩:I=60×1.8×1.8×1.8/12=29.16cm4; 面板的最大挠度计算值:ω=0.677×4.32×6004/(100×9500×2.92×105)=1.37mm;

面板的最大容许挠度值:[ω]=600/250=2.40mm;

面板的最大挠度计算值ω=1.37mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=2.40mm,满足要求!

四、梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中,内龙骨采用木楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为矩形,宽度:50mm,高度:100mm; 内钢楞截面抵抗矩W=50.00cm3; 内钢楞截面惯性矩I=266.00cm4;

内楞计算简图

(1).内楞强度验算 强度验算计算公式如下

:

其中,σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2); M--内楞的最大弯距(N.mm); W--内楞的净截面抵抗矩; [f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩:

其中,作用在内楞的荷载,q=(1.2×7.2×0.90+1.4×2×0.90)×600/1000/2.00=3.09kN/m;

内楞计算跨度(外楞间距):l=600mm;

内楞的最大弯距:M=0.1×3.09×6002=11.12×104N.mm; 经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值σ=11.12×104/5.0×104=2.22N/mm2;

内楞的抗弯强度设计值:[f]=16.00N/mm2;

内楞最大受弯应力计算值σ=2.22N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=16.00N/mm2,满足要求!

(2).内楞的挠度验算

其中E--面板材质的弹性模量:10000.00N/mm;

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=7.2×600/1000/2=2.16N/mm; l--计算跨度(外楞间距):l=600mm; I--木楞的截面惯性矩:I=2.56×106N/mm2;

内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×2.16×6004/(100×10000.00×2.66×106)=0.0769mm;

内楞的最大容许挠度值:[ω]=600/250=2.40mm;

2

内楞的最大挠度计算值ω=0.0769mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.40mm,满足要求!

2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中,外龙骨采用木楞,截面类型为:矩形,宽度:50mm,高度:100mm; W=50.00cm3; I=266.00cm4;

外楞计算简图

(1).外楞抗弯强度验算

其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2) M--外楞的最大弯距(N.mm); W--外楞的净截面抵抗矩; [f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。 最大弯矩M按下式计算:

其中,作用在外楞的荷载:P=(1.2×7.2×0.90+1.4×2×0.90)×600/1000×600/1000/2.00=1.85kN;

外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=600mm;

外楞的最大弯距:M=0.175×1.85×600=19.46×104N.mm

经计算得到,外楞的受弯应力计算值:σ=19.46×104/6.40×104=3.04N/mm2; 外楞的抗弯强度设计值:[f]=16.00N/mm2;

外楞的受弯应力计算值σ=3.04N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=16.00N/mm2,满足要求!

(2).外楞的挠度验算

其中E--外楞的弹性模量,其值为10000.00N/mm2;

p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:p=7.2×600/1000×600/1000/2=1.30KN;

l--计算跨度(拉螺栓间距):l=600mm; I--木楞的截面惯性矩:I=2.56×106mm4;

外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×1.30×103×6003/(100×10000.00×2.66×106)=0.12mm;

外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.50mm;

外楞的最大挠度计算值ω=0.12mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=2.40mm,满足要求!

五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下

:

其中N--穿梁螺栓所受的拉力; A--穿梁螺栓有效面积(mm2);

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170.000N/mm2; 查表得:

穿梁螺栓的直径:M14mm; 穿梁螺栓有效直径:11.85mm; 穿梁螺栓有效面积:A=76.00mm2;

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=7.2×600/1000×600/1000×2=5.18kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170.000×76.00/1000=12.92kN; 穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.18kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN,满足要求!

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的单跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.32×10mm; I=3.89×105mm4;

4

3

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算:

其中,σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2); M--计算的最大弯矩(kN.m);

l--计算跨度(梁底支撑间距):l=300.00mm; q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m); 新浇混凝土及钢筋荷载设计值:

q1:1.2×(24+1.5)×0.8×0.3×0.90=6.61kN/m; 模板结构自重荷载:

q2:1.2×0.3×0.8×0.90=0.30kN/m; 振捣混凝土时产生的荷载设计值: q3:1.4×2×0.8×0.90=2.02kN/m; q=q1+q2+q3=6.61+0.30+2.02=8.93kN/m; 跨中弯矩计算公式如下

:

Mmax=0.10×8.93×0.352=0.11kN.m; σ=0.11×106/4.32×104=2.53N/mm2;

梁底模面板计算应力σ=2.53N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm,满足要求!

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下

:

2

其中,q--作用在模板上的压力线荷载: q=((24+1.5)×0.3+0.3)×1=10.65KN/m; l=300.00/(2-1)=300.00mm; E--面板的弹性模量:E=9500N/mm2;

面板的最大允许挠度值:[ω]=300.00/250=1.40mm;

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×10.65×300.004/(100×9500×3.89×105)=0.2510mm;

面板的最大挠度计算值:ω=0.2510mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=1.40mm,满足要求!

七、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算:

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):

q1=(24+1.5)×0.3×(0.30/(2.00-1))=2.29kN/m; (2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.3×(0.3/(2.00-1))×(2×0.6+0.35)/0.3=0.51kN/m; (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m): 经计算得到,活荷载标准值P1=(2.5+2)×(0.3/(2.00-1))=1.35kN/m; 2.方木的支撑力验算

静荷载设计值q=1.2×2.29+1.2×0.51=3.36kN/m;

活荷载设计值P=1.4×1.35=1.89kN/m;

方木计算简图

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=50.00cm3; I=266.00cm4; 方木强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:

线荷载设计值q=3.36+1.89=5.25kN/m;

最大弯距M=0.1ql2=0.1×3.86×0.8×0.8=0.215kN.m; 最大应力σ=M/W=0.25×106/64000.00=3.40N/mm2; 抗弯强度设计值[f]=16N/mm2;

方木的最大应力计算值3.40N/mm2小于方木抗弯强度设计值16N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算:

最大剪力的计算公式如下

:

截面抗剪强度必须满足

:

其中最大剪力:V=0.6×3.36×0.8=1.61kN;

方木受剪应力计算值τ=3×1854.72/(2×50×100)=0.557N/mm2; 方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2;

方木的受剪应力计算值0.557N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.70N/mm2,满足要求!

方木挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下

:

q=2.29+0.51=2.80kN/m;

方木最大挠度计算值ω=0.677×3.22×800.004/(100×10000×266.00×104)=0.293mm;

方木的最大允许挠度[ω]=0.8×1000/250=3.20mm;

方木的最大挠度计算值ω=0.293mm小于方木的最大允许挠度[ω]=3.20mm,满足要求!

3.支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下:

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2): q1=(24+1.5)×0.3=7.65kN/m2; (2)模板的自重(kN/m2): q2=0.35kN/m2;

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2): q3=(2.5+2)=4.50kN/m2;

q=1.2×(7.65+0.35)+1.4×4.50=15.90kN/m2;

梁底支撑根数为n,立杆梁跨度方向间距为a,梁宽为b,梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P,梁侧模板传给钢管的集中力为N。

当n=2时:

当n>2时:

计算简图

(kN)

支撑钢管变形图

(m.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到: 支座反力RA=RB=1.214kN; 最大弯矩Mmax=0.546kN.m; 最大挠度计算值Vmax=1.726mm;

支撑钢管的最大应力σ=0.546×106/4493.0=121.523N/mm2 支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2;

支撑钢管的最大应力计算值121.523N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm,满足要求!

八、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。 九、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN;

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到R=1.21kN; R小于6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式

2

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中N--立杆的轴心压力设计值,它包括: 横杆的最大支座反力:N1=1.21kN;

脚手架钢管的自重:N2=1.2×0.129×2.9=0.45kN;

楼板的混凝土模板的自重:N3=1.2×(1/2+(0.8-0.35)/2)×0.8×0.35=0.24kN;

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×(1/2+(0.8-0.35)/2)×0.8×0.18×(1.5+24)=3.20kN; N=1.21+0.45+0.24+3.20=5.10kN;

υ--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到; i--计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.59; A--立杆净截面面积(cm2):A=4.24;

W--立杆净截面抵抗矩(cm3):W=4.49; σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm); [f]--钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205.00N/mm2; lo--计算长度(m);

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式计算 lo=k1uh(1)

k1--计算长度附加系数,取值为:1.155;

u--计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,u=1.70; 上式的计算结果:

立杆计算长度Lo=k1uh=1.16×1.70×1.5=2.95m; Lo/i=2945.25/15.95=184.71;

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ=0.21; 钢管立杆受压应力计算值;σ=5101.70/(0.21×424.12)=57.56N/mm2; 钢管立杆稳定性计算σ=57.56N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2,满足要求

楼板模板计算书 一、参数信息: 1.脚手架参数

横向间距或排距:1.00m;纵距:1.00m;步距:1.50m;

立杆上端伸出至模板支撑点长度:0.10m;脚手架搭设高度:2.90m; 采用的钢管:Φ48×2.8mm;

扣件连接方式:双扣件,取扣件抗滑承载力系数:0.80; 板底支撑连接方式:方木支撑; 2.荷载参数

模板与木板自重:0.350kN/m2;混凝土与钢筋自重:25.000kN/m3; 楼板浇筑厚度:180.00mm; 施工均布荷载标准值:1.000; 3.楼板参数

钢筋级别:二级钢HRB400;楼板混凝土强度等级:C30;

每层标准施工天数:5;每平米楼板截面的钢筋面积:1440.000mm2;

2

楼板的计算宽度:7.50m;楼板的计算厚度:180.00mm; 楼板的计算长度:3.20m;施工平均温度:25.000℃; 4.木方参数

木方弹性模量E:9500.000N/mm2;木方抗弯强度设计值:13.00N/mm2 木方抗剪强度设计值1.40N/mm;木方的间隔距离:300.00mm; 木方的截面宽度:50.00mm;木方的截面高度:100.00mm;

2

楼板支撑架荷载计算单元

二、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.000×10.000×8.000/6=66.660cm3; I=5.000×10.000×8.000×8.000/12=266.00cm4;

方木楞计算简图 1.荷载的计算:

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):

q1=25.000×0.300×0.180=1.350kN/m; (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2=0.350×0.300=0.105kN/m;

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN): p1=(1.000+2.000)×1.000×0.300=0.900kN; 2.方木抗弯强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下

:

均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(1.350+0.105)=1.746kN/m; 集中荷载p=1.4×0.900=1.260kN;

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.260×1.000/4+1.746×1.0002/8=0.533kN; 最大支座力N=P/2+ql/2=1.260/2+1.746×1.000/2=1.503kN; 方木最大应力计算值σ=M/W=0.533×106/64000.00=8.328N/mm2; 方木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2;

方木的最大应力计算值为8.328N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,

满足要求!

3.方木抗剪验算: 最大剪力的计算公式如下: Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bh

其中最大剪力:Q=1.746×1.000/2+1.260/2=1.503kN;

方木受剪应力计算值T=3×1.503×103/(2×60.000×80.000)=0.470N/mm2; 方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2;

方木的受剪应力计算值0.470N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2,满足要求!

4.方木挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下

:

均布荷载q=q1+q2=1.455kN/m; 集中荷载p=0.900kN;

最大挠度计算值V=5×1.455×1000.04/(384×9500.000×

2560000.000)+900.000×1000.03/(48×2660000.000×9500.000)=1.550mm;

最大允许挠度[V]=1000.0/250=4.000mm;

方木的最大挠度计算值1.550mm小于方木的最大允许挠度4.000mm,满足要求!

三、板底支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;

集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=1.746×1.000+1.260=3.006kN;

支撑钢管计算弯距图(kN.m)

最大弯矩Mmax=0.803kN.m; 最大变形Vmax=0.0003mm; 最大支座力Qmax=6.815kN; 最大应力σ=12.547N/mm2;

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2;

支撑钢管的最大应力计算值12.547N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205.000N/mm,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN; R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R=6.815kN;

R

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容: (1)脚手架的自重(kN): NG1=0.129×2.900=0.374kN; (2)模板的自重(kN):

NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN; (3)钢筋混凝土楼板自重(kN):

NG3=25.000×0.180×1.000×1.000=4.500kN; 静荷载标准值NG=NG1+GG2+GG3=5.224kN;

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×1.000×1.000=3.000kN; 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ=10.469kN; 六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

2

其中N--立杆的轴心压力设计值(kN):N=10.469kN; υ--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/i查表得到; i--计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.59cm; A--立杆净截面面积(cm2):A=4.24cm2; W--立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):4.49cm3; σ--钢管立杆受压应力计算值(N/mm2);

[f]--钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205.000N/mm2; L0--计算长度(m);

如果完全参照《扣件式规范》,由下式计算 L0=h+2a

a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.100m; 得到计算结果:

立杆计算长度L0=h+2a=1.5002×0.100=1.700m; L0/i=1700.000/15.945=107

由长细比L0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ=0.537; 钢管立杆受压应力计算值;σ=10469.000/(0.537×489.000)=39.868N/mm2; 立杆稳定性计算σ=39.868N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求!


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