施工电梯防护架施工方案

目 录

第一章 编制依据……………………………………………………………2 第二章 工程概况……………………………………………………………2 第三章 外架的搭设与构造要求……………………………………………3

第四章 安全技术施工措施………………………………………6 第五章 搭设与拆除要求…………………………………………8 （附计算书）

第一章 编制依据

1、 《施工电梯通道及防护门施工方案》是根据施工图、现行国家有关技术规范、规程和省市有关规定、操作规程、省级文明工地标准，并结合本工程的具体实际情况进行编制的。

2、 由于工程施工原因，需要在各栋的施工电梯口设置安全通道及防护门，使方便物料运输，节省人力、财力及保障安全。项目部由技术负责人、施工负责人、安全负责人进行现场勘察及到分包单位进行参观学习并研究决定，搭设施工电梯口设置安全通道及防护门，特编制具有指导性的专项施工方案。 3、建设单位提供的施工图纸。 4、工程建设标准强制性条文。

5、（JGJ59—2011）《建筑施工安全检查标准》。

6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）

第二章 工程概况

本工程为棚户区改造项目指挥部集资兴建的高层住宅楼，位于太原市大同路以西。本工程工程地理位置优越，交通便捷，周边环境优美。

本工程总建筑面积28662.59m2。本工程主体部分地下两层，地上二十九层；裙房部分为两层框架，无地下室，建筑高度89.55m(室外地坪至主楼屋面)，局部高度（室外地坪至电梯机房屋面）：95.15m。建筑物总长度94.10m，宽度37.40m，标准层层高3.0m。主楼地下二层为非甲乙类储藏室，另设配电间。地下一层为非甲乙类储藏室。地上1～2层为商业用房，3～29层为住宅，两个单元，一梯五户，四种户型，共270户。屋顶设电梯机房、出屋顶楼梯间及屋顶装饰构架等。为满足无障碍要求，本工程四层住宅按无障碍住房考虑，其家具布置、洁具、门窗安装均需满足《城市道路和建筑物无障碍设计规范》JGJ50-2001的有关规定。 本工程按建设单位提供的地形图的坐标确定该建筑相对位置，建筑定位以建筑轴线定位放线。一层室内地面标高为±0.000相当于绝对高程804.2或由建设单位汇同规划部门根据现场具体情况而定，室内外高差：0.45m。

第三章 外架的构造与搭设要求

结合本工程结构形式、实际施工位置在3#楼25-31/D轴阳台处安装施工电梯，并在

其四周搭设落地式脚手架，架体安装高度均为100m。

脚手架顺着角窗、阳台四周搭设，外围除出入口外满挂密目安全网，两侧面满设斜撑，从底到顶连续布置，斜撑角度控制在45°。架体为双排双立杆，正面有六道双立杆支撑，连墙杆布置两步三跨，直接从预留孔穿出（砌体施工时预留），临近有洞口在里侧设置一道穿墙杆，两边对拉。架体从底到20层双排架体，21层至顶层可设单排架体。架体立杆距结构外沿0.3m,纵距1.2m，大横杆步距1.4（标准层1.5）m，小横杆0.9m，连墙杆纵距为3m、横距具体详见布置图。 1、

施工准备

劳动力配置

材料配备

机具配置

2、

构造要求及技术措施

3.扣件式钢管脚手架技术措施

(1)地基处理。脚手架四周直接在电梯底座上搭设，且底座下设置夹垫方木，厚度不小于5cm，布设须平整，不得悬空。

（2）立杆。采用双排双立杆，双立杆采用双底座。立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向均错开50cm；各接头中心距主节点距离不大于60cm。

（3）大横杆。大横杆置于小横杆之下，在立杆内侧，用直角扣件与立杆连接扣紧；大横杆采用对接扣件连接，接头交错布置，不在同步同跨内，相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立杆的距离不大于60cm。

（4）小横杆。每一立杆与大横杆相交处必须设置一根小横杆，且用直角扣件扣在大横杆上。小横杆间距于立杆柱距相同。小横杆伸出外排大横杆边的距离不小于10cm。上下小横杆在立杆处交错布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置。

（5）扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立杆上，横向扫地杆固定在纵向扫地杆下方的立杆上。

（6）斜撑。本脚手架的剪刀撑随立杆、纵横水平杆同步搭设，用通长斜撑沿架高连续布置。

斜撑的连接采用搭接，搭接长度不小于10cm，并用不小于2个旋转扣件固定，端部扣件的边缘至杆端的距离不小于10cm。

（7）脚手板。脚手板采用竹胶板，每层在角窗、阳台上均满铺，并在外围设置安全网及护身栏杆。脚手板应平稳、铺稳，避免出现探头及空挡现象。

（8）连墙杆。连墙杆采用¢48×3.5的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。连墙杆横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构里面垂直，并尽量靠近主节点。连墙杆伸出扣件的距离大于10cm。

（9）防护设施。脚手架满挂全封闭密目网。密目网用1.8×6.0m规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。每层脚手架立杆于0.60m及1.2m处设置两道护身栏杆。 4.落地式钢管脚手架搭设施工工艺

工艺流程为：场地平整→材料配备→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→安护身栏杆→绑安全网 搭设要求参见构造要求及技术措施。 5.脚手架拆除施工工艺

拆除顺序应遵守由上而下、先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑、后拆小横杆、大横杆、立杆等。一般拆除顺序为：安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆。

不准分立面或上下两步同时进行拆除。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时要先抱住立杆再拆最后两扣。拆大横杆、剪刀撑、斜撑时，先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先拆连墙杆或数层拆除再拆脚手架。

第四章 安全施工技术措施

1.材质及其使用的安全技术措施

（1）对接扣件安装时其开口应向内，以防止雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。

（2）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于10cm。 （3）钢管严重锈蚀、压扁或裂纹不得使用。

（4）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、塑料混用。 （5）严禁将外径48mm与51mm钢管混合使用。 2.脚手架搭设的安全技术措施

（1）搭设过程中画出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁无人指挥。

（2）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。

（3）在搭设过程中应有安全员、架子工班长等进行检查、验收。

搭设要求遵照中华人民共和国行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130—2011》执行。

第五章 搭设、拆除要求

1.搭设要求

（1）、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理细则》（GB 5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。 （2）、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

（3）、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按规范规定进行检查验收，合格后方准使用。 （4）、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂超重设备。

（5）、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。

（6）、脚手架的安全检查与维护，应按规范规定进行。安全网应按有关规定搭设与拆除。 （7）、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫地杆。

（8）、不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。

（9）、脚手架外侧应有防止坠物伤人的防护措施。

（10）、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

（11）

、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准《施

工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行。 2.拆除要求

1、拆除脚手架，地面应设围栏和警戒标志，并派专人负责警戒，严禁非操作人员入内。 2、拆除脚手架前，应将脚手架上的留存材料、杂物等清除干净。

3、脚手架拆除顺序一般为脚手板（木脚手板）→栏杆→剪刀撑→牵杆→横杆→立杆，按自上而下先装者后拆，后装者先拆，逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，不准上下同时作业。剪刀撑拆除，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下递杆子。 4、拆下的杆件与扣件，应按类分堆（扣件装入容器内），用吊车吊下，严禁高空抛掷。 5、拆下的杆件和零配件运到地面时，应随时按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。有损坏者给予维修和保养。

6、拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：

（1）、应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求； （2）、应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；

（3）、 应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底； （4）、应清除脚手架上杂物及地面障碍物。

7、拆除作业时应符合下列规定：拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。 8、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。

9、当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应按规定设置连墙件和横向斜撑加固。

10、卸料时各配件严禁抛掷至地面，运至地面的构配件应按规范规 定及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放

11、每道剪刀撑跨越立杆的根数宜在5～7根之间，每道剪刀撑的宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间，由底至顶连续设置。 12、剪刀撑斜杆应在旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端（或立杆上），旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于15cm。剪刀撑接长采用搭接接长，搭接长度不小

于80cm，用3个扣件等距布置，扣件扣在钢管端头处不小于10cm处剪刀撑下端一定要落底。 （附计算书）

落地式扣件钢管脚手架计算书

参数信息:

计算的脚手架为双立管双排脚手架，双立管搭设高度为60米，架体总搭设高度为100米。架体为施工电梯防护架，装饰装修使用功能。

搭设尺寸为：

立杆的纵距0.60米，立杆的横距1米，

立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为Φ48×3.2，

连墙件采用二步二跨，竖向间距3米，水平间距1.2米。

施工均布荷载为2kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设29层。

一、小横杆的计算：

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1．均布荷载值计算：

小横杆的自重标准值：P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值：P2=0.35×0.60/4= 0.053kN/m

活荷载标准值：Q=2×0.60/4=0.3kN/m

荷载的计算值：q=1.2×0.038+1.2×0.053+1.4×0.3=0.5

29kN/m

小横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

计算公式如下：

M=0.529×12/8=0.066kN.m

σ=0.066×106/4729=13.956N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！

3.挠度计算：

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下：

荷载标准值：q=0.038+0.053+0.3=0.391kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度：

V=5.0×0.391×10004/(384×2.06×105×113510)= 0.22mm

小横杆的最大挠度0mm小于大横杆的最大容许挠度600mm与10 mm, 满足要求！

二、大横杆的计算：

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

1．荷载值计算：

小横杆的自重标准值：P1=0.038×1=0.038kN

脚手板的荷载标准值：P2=0.35×1×0.60/4=0.053kN

活荷载标准值：Q=2×1×0.60/4=0.3kN

荷载的计算值：P=(1.2×0.038+1.2×0.053+1.4×0.3)/2=0.265kN

大横杆计算简图

2．强度计算：

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下：

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

M=0.08×(1.2×0.038)×0.602+0.417×0.265×0.60=0.068N.m

σ=0.068×106/4729=14.379N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！

3．挠度计算：

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：

集中荷载最大挠度计算公式如下：

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

V1=0.677×0.038×6004/(100×2.060×105×113510)=0.001mm

集中荷载标准值：P=0.038+0.053+0.3=0.391kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

V2=3.029×391×6003/(100×2.060×105×113510)={ V 2}mm

最大挠度和：V=V1+V2=0.11mm

大横杆的最大挠度0.11mm小于大横杆的最大容许挠度600mm与10 mm, 满足要求！

三、扣件抗滑力的计算：

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：

R ≤ Rc

其中：Rc -- 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1.荷载值计算

横杆的自重标准值：P1=0.038×0.60=0.023kN

脚手板的荷载标准值：P2=0.35×1×0.60/2=0.105kN

活荷载标准值：Q=2×1×0.60/2=0.6kN

荷载的计算值：R=1.2×0.023+1.2×0.105+1.4×0.6=0.994kN

R

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值：

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

1．每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)，本例为0.138

NG1 = 0.138×100=13.8kN

2．脚手板的自重标准值(kN/m2)，本例采用木脚手板，标准值为0.35

NG2 = 0.35×29×0.60×(1+0.3)/2=3.959kN

3． 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)，本例采用栏杆木，标准值为0.14

NG3 = 0.14×0.60×29/2=1.218kN

4．吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)，0.005

NG4 = 0.005×0.60×100=0.3kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 19.277kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值：NQ =2×1×0.60×1/2=0.6kN

风荷载标准值应按照以下公式计算：

其中：W0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规

定采用：W0 = 0.39

Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的

规定采用：Uz = 0.62

Us -- 风荷载体型系数：Us = 0.645

经计算得到，风荷载标准值：

Wk = 0.7×0.39×0.62×0.645= 0.109kN/m2。

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：

N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ

不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：

N = 1.2NG + 1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

MW = 0.85×1.4Wklah2/10

其中：Wk -- 风荷载基本风压值(kN/m2)；

la -- 立杆的纵距 (m)；

h -- 立杆的步距 (m)。

五、立杆的稳定性计算：

外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：

其中 ：N -- 立杆的轴心压力设计值，N=23.97kN；

φ -- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.262；

i -- 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0 -- 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.6m；

k -- 计算长度附加系数，取1.155；

u -- 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5；

A -- 立杆净截面面积，A=4.5cm2；

W -- 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.73cm3；

σ -- 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到

= 203.31

[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：

其中：N -- 立杆的轴心压力设计值，N=23.85kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.262；

i -- 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0 -- 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.6m；

k -- 计算长度附加系数，取1.155；

u -- 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.5

A -- 立杆净截面面积，A=4.5cm2；

W -- 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.73cm3；

MW -- 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.018kN.m；

σ-- 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 σ = 206.1

[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ略大于[f],未超过5%，也满足要求!

六、最大搭设高度的计算：

不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中：NG2K -- 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 5.477kN；

NQk -- 活荷载标准值，NQ = 0.6kN；

gk -- 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.138kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 101.19米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值： [H] = 50米。

考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中：NG2K -- 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 5.477kN；

NQk -- 活荷载标准值，NQ = 0.6kN；

gk -- 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.138kN/m；

Mwk -- 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.015kN.m； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 101.924米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值：[H] = 50米。

七、连墙件的计算：

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

其中 ：

Nlw -- 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4 × wk × Aw

wk -- 风荷载基本风压值，wk = 0.109kN/m2；

Aw -- 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，

Aw =3×1.2= 3.6m2；

No -- 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5

经计算得到：Nlw = 0.549kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 5.549kN

连墙件轴向力设计值 Nf = φA[f]

其中：φ -- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i=30/1.58的结果查表=0.952；

A = 4.5cm2；[f] = 205.00N/mm2。

经过计算得到：Nf = 87.82kN

N1小于Nf，连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到：Nl = 5.549kN小于扣件的抗滑力8kN满足要求！

连墙件扣件连接示意图

八、立杆的地基承载力计算：

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：

p ≤ fg

其中：p -- 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 95.88

N -- 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 23.97

A -- 基础底面面积 (m2)；A = 0.25

fg -- 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 160

地基承载力设计值应按下式计算：

fg = kc × fgk

其中：kc -- 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1

fgk -- 地基承载力标准值；fgk = 160

地基承载力的计算满足要求！