维也纳小区模板设计方案

一、 工程概况：

1、工程名称：维也纳河畔新城33#楼 2、建筑面积：8990M 2 3、工程结构：砖混 4、建筑层数：地上6层

5、工程地址：哈尔滨市道外区太平二道街 6、建设单位：哈尔滨鑫奇房地产开发公司 7、设计单位：黑龙江省水运建筑规划院 8、监理单位：黑龙江正义监理公司 9、施工单位：哈尔滨建筑安装公司

10、本工程地一层为商服，标准层为住宅楼，7个单元，建筑总高度23.10m ，采用桩基础，底层为框架结构，其他层为砖混结构，层层现浇混凝土，外墙370mm 厚实心砖+80mm厚苯板。 二 、模板施工方法及技术质量措施

1、基础承台，承台梁采用砖模，0.5B 厚砖模，M 10水泥砂浆砌筑。 2、柱模板采用定型组合钢模板，加固采用100×100mm 木方，水平间距400 mm ，设四道斜支撑，采用4mm 油丝绳作拉线，紧线器规方校正。 3、梁支撑采用脚手杆ф=48，壁厚3.5mm ，横杆步距1500mm ，水平拉杆平均设二道，油托调节高度。模板采用18mm 厚胶合板，小楞方采用90×60松木方，@300mm，大楞采用100×100松木方,@900mm，小楞下设2道90×60顺方@200mm。

4、楼板和斜屋面板支撑采用脚手杆ф=48，壁厚3.5mm ，横杆步距1500mm ，水平拉杆平均设二道，油托调节高度。模板采用18mm 厚胶合板，主龙骨采用100×100㎜木方，间距1250㎜，次龙骨采用60×90㎜木方，间距295㎜。

5、圈梁采用钢模板，在楼板模板完成之前支好，以便砼同时浇筑。 6、楼梯支撑采用脚手杆ф=48，壁厚3.5mm ，横杆步距1500mm ，水平拉杆平均设二道，油托调节高度。，100×100㎜木方作龙骨，梯板底模板采用多层胶合板，梯板立面模板采用60㎜厚木板单面刨光，100×100㎜木方加固。

7、阳台雨篷及挑檐支撑采用脚手杆ф=48，壁厚3.5mm ，横杆步距1500mm ，水平拉杆平均设二道，油托调节高度。，100×100㎜木方作龙骨，上铺多层胶合板，设水平拉杆二道。

8、楼板采用多层胶合板，为防止砼跑、冒、漏，胶合板夹海面条，海面条贴胶带纸。

9、在支顶首层挑檐板时，在外墙上予留孔洞120×120×240，间距100mm ，采用ф48×3.5mm 钢管作斜撑

10、模板安装要根据施工进度要求，分批运往指定地点并分散存放。

11、模板必须有一定的强度、刚度及稳定性，各种预埋件，预留洞，不得遗漏，位置必须准确。

12、浇注砼时，设专人负责看护巡视模板体系的变化情况，如发现位移、胀模、下沉、漏浆、支撑脱落、埋件等移动现象，应停止浇筑，立即纠正后方可继续施工。

13、支柱模：根据放好的轴线把主筋校正，并用钢筋在主筋上焊一个井字形支架，井字形支架与柱子截面尺寸一致。支模时把模板卡在井字形支架上，以保证柱模的尺寸和位置的准确。

14、柱模板先行支至梁底，梁口采用60㎜厚红松木板组装，根据柱子高度组合模板，当不符合模数时用60mm 厚红松板刨光与钢模板组合，合模后用木方和钢筋套加固。在柱子的四角方向上用油丝绳与预埋在混凝土板上的地脚拴牢，用紧线器调整校正，待砼浇筑至梁底后方可支梁模板。

15、当支圈梁时：当梁座落在砖墙上时，应在砌砖墙时，在墙上部下属第二层砖的高度处放一穿墙木方，支模时，将墙面两侧的模板座于木方上，夹紧砖墙。上部用木拉杆固定。梁、板支撑体系搭设后，先进行标高测定，送梁底，挂梁帮，再铺设板底模。在转入下道施工工序之前对标高、轴线重新校验。

16、支梁板模一层梁板如支撑在基土上，土层必须夯实，垫通长60㎜厚木板，严禁采用红砖垫底，跨度大于4m 的梁板起拱高度为跨度的1‰，距支撑根部200㎜高，设通长扫地杆一道。

17、阳台支撑必须保证下部具有两层垂直支撑，底部必须采用木方垫平，严禁采用红砖，支撑上设三道水平拉杆，采用4寸铁钉加固。 18、模板安装与水、电等专业要密切配合，各种预埋管、盒、箱预留洞位置必须准确，固定牢靠。

19、模板工程完成后必须经现场工长、技术人员及专职质检员检查验收合格后方可转入下道工序施工。 三、模板设计计算 （一）顶板模板计算

说明：本计算以首层10.0×10.0米轴跨，板厚120、主梁500×900、次梁400×800作为计算单元，详见梁板支模剖面图。 查《建筑施工手册》（第三版）“2施工常用结构计算”得红松设计强度和弹性模量如下： ƒc = 10N/mm2(顺纹抗压) ƒv = 1.4N/mm2 ƒm = 13N/mm2 E = 9000N/mm2

假设木方、模板重力密度为5KN/m3，18厚多层板弹性模量为

6300N/mm2。 1、底模验算

1.1抗弯强度验算 荷载：

底模自重 5×0.018×1×1.2=0.108KN /m 混凝土自重 24×0.12×1×1.2= 3.46KN /m 钢筋荷重 1.1×0.12×1×1.2=0.158KN /m 施工人员设备荷载 2.5×1×1.4=3.5KN/m 合计 q1=7.23KN /m

考虑木材含水率小于25%，乘以折减系数0.9得 q=q1×0.9=6.51KN /m

1.2抗弯承载力计算：底模下的小楞间距为0.295m ，是一个等跨连续梁，考虑胶合板长度有限故按四等跨计算。 按最不利荷载布置查表（《建筑施工手册》“2施工常用结构计算”）得：K M = -0.107 K V = -0.464 K W =0.632

则：M = KM ql 2 = -0.107×6.51×0.2952 = -0.061×106Nmm

σ=M/W=6M/bh2=6×0.061×106/10001×82=1.13N /mm2

V=Kv ql=-0.464×6.51×0.295=-0.891N /mm 2 剪应力

τ=3V/2bh=3×0.891×103/2×1000×18=0.074N/mm2

不包括施工人员、机械荷载

则：q 1=7.23-3.5=3.73KN /m q=q1×0.9=3.36 KN/m w=K w ql 4/100EI

=0.632×3.36×2954×12/100×6.3×103×1000×183=0.053mm w = 0.053mm

说明：本计算以首层10.0×10.0米轴跨，板厚120、主梁400×700、次梁300×600作为计算单元。 查《建筑施工手册》（第三版）“2施工常用结构计算”得红松设计强度和弹性模量如下： ƒc =10N /mm2 (顺纹抗压) ƒv = 1.4N /mm2 (顺纹抗压) ƒm = 13N /mm2 (顺纹抗压)

E= 9000N /mm2(弹性模量)

假设木方、模板重力密度为5KN/m3，18厚多层板弹性模量为6300N/mm2。

2.1抗弯强度验算 荷载：

小楞自重 5×0.1×0.05×1×1.2=0.03KN /m 底模自重 5×0.018×0.295×1×1.2=0.032KN /m 混凝土自重 24×0.12×0.295×1×1.2= 1.02KN /m 钢筋荷重 1.1×0.12×0.295×1.2=0.389KN /m 施工人员设备荷载 2.5×0.295×1.4=1.03KN/m 合计 q1=2.5KN/m

考虑木材含水率小于25%，乘以折减系数0.9得 q=q1×0.9=2.25KN/m

2.2抗弯承载力计算：小楞下的大楞间距为1.25m ，是一个等跨多跨连续梁，考虑木方长度有限故按四等跨计算。 按最不利荷载布置查表（《建筑施工手册》“2施工常用结构计算”）得：K M = -0.107 K V = -0.464 K W =0.632

则：M = KM ql 2 = -0.107×2.25×1.252 = -0.35×106Nmm

σ=M/W=6M/bh2=6*0.35*106/50*100*182=1.29N/mm2

V=Kv ql=-0.464×2.25×1.25=-1.41N/mm2 剪应力

τ=3V/2bh=3×1.41×103/2×50×100=0.42N /mm2

不包括施工人员、机械荷载

则：q 1=2.25-1.03=1.22KN /m q=q1×0.9=1.1KN /m w=K w ql 4/100EI

=0.632×1.1×12504×12/100×9×103×50×1003=0.49mm w = 0.49mm

说明：本计算以首层10.0×10.0米轴跨，板厚120、主梁400×700、次梁300×600作为计算单元。 查《建筑施工手册》（第三版）“2施工常用结构计算”得红松设计强度和弹性模量如下：

ƒc =10N /mm2 (顺纹抗压) ƒv = 1.4N /mm2 (顺纹抗压)

ƒm = 13N /mm2 (顺纹抗压) E= 9000N /mm2 (弹性模量)

假设木方、模板重力密度为5KN /m3，18厚多层板弹性模量为6300N /mm2。

3.1抗弯强度验算 荷载：

大楞自重 5×0.1×0.1×1×1.2=0.06KN /m

小楞自重 5×0.1×0.05×1.25×1.2×4(根)=0.15KN /m

底模自重 5×0.018×1.25×1.25×1.2=0.135KN /m 混凝土自重 24×0.12×1.25×1.25×1.2= 4.32KN /m 钢筋荷重 1.1×0.12×1.25×1.0×1.2=0.198KN /m 施工人员设备荷载 2.5×1.25×1.4=4.375KN /m 合计 q1=9.04KN /m

考虑木材含水率小于25%，乘以折减系数0.9得 q=q1×0.9=8.14KN /m

3.2抗弯承载力计算：小楞下的大楞间距为1.25m ，是一个等跨多跨连续梁，考虑木方长度有限故按四等跨计算。 按最不利荷载布置查表（《建筑施工手册》“2施工常用结构计算”）得：K M = 0.169 K V = -0.661 K W =1.079

则：M = KM ql 2 = 0.169×8.14×1.252 = 1.46×106N mm

σ=M/W=6M/bh2=6*1.46*106/100*1002=8.77N /mm2

V=K v ql =-0.661×8.14×1.25=-5.54N /mm2 剪应力

t=3V/2bh=3×5.54×103/2×100×100=0.83N /mm2

不包括施工人员、机械荷载

则：q 1=9.04-4.375=4.665KN /m q=q1×0.9=4.2KN /m w=K w ql 4/100EI

=1.079×4.665×12504×12/100×9×103×100×1003=0.63mm w = 0.63mm

说明：本计算以首层10.0×10.0米轴跨，板厚120、主梁500×900、次梁400×800作为计算单元，详见梁板支模剖面图。 查《建筑施工手册》（第三版）“2施工常用结构计算”得红松设计强

度和弹性模量如下： ƒc = 10N/mm2(顺纹抗压) ƒv = 1.4N/mm2 ƒm = 13N/mm2 E = 9000N/mm2

假设木方、模板重力密度为5KN/m3，18厚多层板弹性模量为6300N/mm2。 1、底模验算

1.1抗弯强度验算 荷载：

底模自重 5×0.018×1×1.2=0.108KN /m 混凝土自重 24×0.5×0.9×1.2=12.96KN /m 钢筋荷重 1.5×0.5×0.9×1×1.2=0.81KN /m 振捣混凝土荷载 2×1×1.4=2.8KN/m 合计 q1=16.678KN /m

考虑木材含水率小于25%，乘以折减系数0.9得 q=q1×0.9=15.010KN /m

1.2抗弯承载力计算：底模下的小楞间距为0.2m ，是一个等跨连续梁，考虑胶合板长度有限故按两等跨计算。 按最不利荷载布置查表（《建筑施工手册》“2施工常用结构计算”）得：K M = 0.08 K V = 0.6 K W =0.677

则：M = KM ql 2 = 0.08×15.010×0.22 = 0.048×106Nmm

σ=M/W=6M/bh2=6*0.048*106/1000*182=0.70N /mm2

V=Kv ql=0.6×15.010×0.2=1.80N /mm 2 剪应力

τ=3V/2bh=3×1.80×103/2×1000×18=0.145N/mm2

不包括振捣混凝土荷载

则：q 1=16.678-2.8=13.878KN /m q=q1×0.9=12.49KN /m w=K w ql 4/100EI

=0.677×7.8×2004×12/100×6.3×103×1000×183=0.16mm w = 0.16mm

说明：本计算以首层10.0×10.0米轴跨，板厚120、主梁500×900、

次梁400×700作为计算单元。 查《建筑施工手册》（第三版）“2施工常用结构计算”得红松设计强度和弹性模量如下： ƒc =10N /mm2 (顺纹抗压) ƒv = 1.4N /mm2 (顺纹抗压) ƒm = 13N /mm2 (顺纹抗压) E= 9000N /mm2(弹性模量)

假设木方、模板重力密度为5KN/m3，18厚多层板弹性模量为6300N/mm2。

2.1抗弯强度验算 荷载：

小楞自重 5×0.05×0.05×1×1.2=0.015KN /m 底模自重 5×0.018×0.200×1×1.2=0.022KN /m 混凝土自重 24×0.200×0.9×1.2=5.184KN /m 钢筋荷重 1.5×0.2×0.9×1.2=0.324KN /m 施工人员设备荷载 2×0.2×1.4=0.56KN/m 合计 q1=6.105KN/m

考虑木材含水率小于25%，乘以折减系数0.9得 q=q1×0.9=5.495KN/m

2.2抗弯承载力计算：小木方下的小楞间距为0.625m ，是一个等跨多跨连续梁，考虑木方长度有限故按四等跨计算。 按最不利荷载布置查表（《建筑施工手册》“2施工常用结构计算”）得：K M = -0.107 K V = -0.464 K W =0.632

则：M = KM ql 2 = -0.107×5.495×0.6252 = -0.236×106Nmm

σ=M/W=6M/bh2=6×0.236×106/50×502=11.69N/mm2

V=Kv ql=-0.464×5.495×0.625=-1.588N/mm2 剪应力

τ=3V/2bh=3×1.588×103/2×100×100=0.96N /mm2

不包括施工人员、机械荷载

则：q 1=6.105-0.56=5.545KN /m q=q1×0.9=4.99KN /m w=K w ql 4/100EI

=0.632×4.99×5004×12/100×9×103×50×1003=0.42mm w =0.42mm

说明：本计算以首层10.0×10.0米轴跨，板厚120、主梁500×900、次梁400×700作为计算单元。 查《建筑施工手册》（第三版）“2施工常用结构计算”得红松设计强度和弹性模量如下：

ƒc =10N /mm2 (顺纹抗压

ƒv = 1.4N /mm2 (顺纹抗压ƒm = 13N /mm2 (顺纹抗压E= 9000N /mm2(弹性模量)

假设木方、模板重力密度为5KN/m3，18厚多层板弹性模量为6300N/mm2。

3.1抗弯强度验算 荷载：

小楞自重 5×0.1×0.05×1×1.2=0.015KN /m 底模自重 5×0.018×0.200×1×1.2=0.022KN /m 小木方自重 5×0.05×0.05×0.625×3×1.2=0.03KN /m 混凝土自重 24×0.625×0.9×1.2= 12.6KN /m 钢筋荷重 1.5×0.625×0.9×1.2=0.79KN /m 振捣混凝土荷载 2×0.625×1.4=1.75KN/m 合计 q1=15.27KN/m

考虑木材含水率小于25%，乘以折减系数0.9得 q=q1×0.9=13.8KN/m

3.2抗弯承载力计算：小木方下的小楞间距为0.9m ，是一个等跨多跨连续梁，考虑木方长度有限故按四等跨计算。 按最不利荷载布置查表（《建筑施工手册》“2施工常用结构计算”）得：K M = -0.107 K V = -0.464 K W =0.632

则：M = KM ql 2 = 0.125×13.8×0.6252 = 1.39×106Nmm

σ=M/W=6M/bh2=6×1.39×106/100×1002=8.34N/mm2

V=Kv ql=0.5×13.8×0.9=6.18N/mm2 剪应力

τ=3V/2bh=3×6.18×103/2×100×100=0.93N /mm2

不包括振捣混凝土荷载

则：q 1=15.27-1.35=13.95KN /m q=q1×0.9=12.56KN /m w=K w ql 4/100EI

=1.302×12.56×9004×12/100×9×103×100×1003=1.43mm

w =1.43mm

说明：本计算以首层10.0×10.0米轴跨，板厚120、主梁500×900、次梁400×700作为计算单元。 取最不利情况 1、荷载计算：

立杆脚手管单根荷载 2×4.92=9.84kN 脚手杆ф=48，壁厚3.5mm ，横杆步距1500mm 。 查表《建筑施工手册》（第三版）第4册表17-90得9.84

λ=L /ί=1500/(482+412/4)0.5=47.53 查表得： φ =0.859 ƒm =205N /mm2

σ=9.84×1000/0.859×4.89×102=23.43

根据施工进度计划，最快施工进度为标准层6d 一层，则上层施工时的

所有施工荷载均由下层楼板承担，以下对6d 时混凝土楼板对上层荷载进行安全验算。取楼板最大跨度7.6x8.6m ，楼板厚为200，混凝土强度等级C25，配筋下网双向υ10＠100、支座负弯矩筋υ12＠100

② 安全验算：M 支座=0.0588ql2=0.0588x13.8x7.62=47kN·m M跨中=0.0221ql2=0.0221x13.8x7.62=17.6kN·m 受弯承载力验算：

M≤f cm bx （h 0-x/2）+fy `A s `（h 0-a s ） fcm bx= fy A s - fy `A s `

As ---受拉区钢筋的截面积，跨中A s =785mm2，支座A s =1130mm2 As ` ---受压区钢筋的截面积，跨中A s ` =0，支座A s ` =785mm2

fy ----钢筋强度设计值，Ⅰ级钢f y =210N/mm2、Ⅱ级钢=310N/mm2 fcm ---砼弯曲抗压强度设计值，按C25强度达到75%（C15）计算，

fcm =8.5 N/mm2

b----计算构件宽度 b=1000mm h0----截面有效高度h 0=185mm 跨中：χ=210x750/11x1000=15

支座：χ=（1130-785）x210/11x1000=7

[M支座]=8.5x1000x15x（185-15/2）+210x785x（185-15） =50.6 kN·m ＞ M支座=47kN·m [M跨中]=8.5x1000x15x（185-15/2）=22.6 kN ·m ＞ M跨中==17.6kN·m ∴受弯承载力满足要求 受剪承载力验算：V ≤0.07 fc bh 0

fc ----混凝土抗压强度设计值 fc = 7.5 N/mm2

V=0.07x7.5x1000x185=97kN＞V 实际=13.8x7.6/2=52kN ∴ 受剪承载力满足要求 四、模板拆除

1、模板拆除前应编制拆除方案，并在工程技术人员下达通知单后方可拆除，模板拆除时，现场应有专人看护。

2、梁板底模在混凝土试块强度达到设计规定要求后，砼拆模前强度标准以现场同条件砼试块试验结果为依据，经技术人员同意方可拆除。

3、拆除模板的顺序和方法：采取先支的后拆，后支的先拆，先拆不承重部分，后拆承重部分，先上部，后下部。

4、对挑檐板、阳台等悬臂模板的拆除，应考虑模板悬臂，应加设支撑其间距1m ，并做警示标志。未经允许不得拆除模板。砼强度达到100%时，方可拆模。

5、梁、柱侧模在混凝土强度能够保证其表面及棱角不因拆除而受损后方准拆除。

6、模板拆除时，模板不准直接落地。 五、安全措施

1、班组作业前必须由工程技术人员对操作人员进行分项工程安全技术交底，施工中严格按照本方案的要求进行施工。

2、木工班组施工时，在棚内设置电锯操作台，施工时可降低噪音对周围的影响。

3、主体梁、板支撑时，钢模板要轻拿轻放，拆模时，要搭设2m 高的操作平台，一块一块地拆除，直接放在操作平台上，降低噪音的产生。 4、模板支撑支架必须安装牢固，作业人员禁止攀爬支撑系统。 5、材料进场要堆放整齐，放到指定地点。

6、设专人指挥负责管理，在模板拆除区域内设警示标志，非操作人员禁止入内, 高空作业必须戴安全带。

7、砼浇筑前必须由工长组织技术、安全等有关人员对模板工程按方案进行验收，并形成纪录。砼浇筑过程中设专人看模, 发现问题马上处理并上报项目部有关人员。