悬挑脚手架方案1

目录

1编制依据………………….32工程概况33脚手架设计33.1

脚手架总平面布置图

4

4脚手架的构造要求44.1搭设参数44.2地基的要求44.3连墙件设置54.4立杆设置54.5大横杆设置64.6小横杆设置64.7脚手架支撑的设置74.8脚手板设置74.9

防护设施8

4.10悬挑型钢及卸荷装置8

4.11出入口防护棚设置104.12门洞口处理104.13脚手架斜道及电梯井11

5搭设工艺流程115.1悬挑式脚手架115.2

落地式脚手架

11

6脚手架施工要点126.16.2

基本要求12注意事项12

7质量验收148脚手架的拆除

15

9脚手架的安全管理169.19.29.3

施工管理16安全管理17文明施工管理

212120

10应急救援预案

10.1应急救援机构

10.2应急救援机构职责2210.3应急救援工作程序2210.4应急救援装备10.5应急救缓药品10.6应急救援措施

222323

11组合扣件式钢管脚手架设计计算书(悬挑型钢+拉吊卸荷)2712附脚手架剖面图、下吊点回顶大样图

编制依据

（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）（3）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）（4）《建筑施工手册》第四版（5）《建筑施工计算手册》（6）本工程施工图纸

（7）巴中市住建局相关文件规定。

工程概况

工程名称：商务办公楼（自编号2A 区S-2-5（S2-1）栋、S-2-6（S2-3）栋、S-2-7（S2-2）栋）。

建筑面积：建筑总面积25188㎡。

结构类型：基础采用静压管桩和筏板基础，主体采用钢筋混凝土剪力墙结构建设单位：建设地点：监督单位：设计单位：监理单位：

脚手架设计

本工程脚手架设计为三栋三十一层脚手架工程。建筑结构类型、尺寸相同，建筑高度均为102m，可采用相同的设计方案，拟将外脚手架搭设至102.6m。为便于施工便利以及日后开发商售楼需要，S-1栋+11.950m以下采用落地式钢管脚手架，+11.95m以上在+11.95m和+53.95m分别悬挑型钢做双排型钢悬挑脚手架且拉钢丝绳卸荷；S-2、S-3栋+5.95m以下采用落地式钢管脚手架，+5.95m以上在+5.95m和+53.95m分别悬挑型钢做双排型钢悬挑脚手架且拉钢丝绳卸荷。可见悬挑脚手架最不利荷载情况发生在S-2和S-3栋，以下取S-2栋作为研究对象。S-2栋2f 以上采用双排型钢悬挑脚手架，第一道悬挑型钢（14#工字钢）设置在2F（+5.95m），第二道悬挑型钢设置在18F（+53.95m）。吊环采用Φ18圆钢埋设

于混凝土梁板结构中，每跨一设，采用6*19+1、直径不小于14的钢丝绳卸荷。脚手架采用φ48×3.5钢管搭设，扣件连接，立杆纵距为1.5m，立杆的横距为0.7米，大水平杆杆的内间距为1.80米、外间距为0.6m，内立杆与建筑物外墙距离为0.3米，有阳台处距离为0.25米。落地架距地面0.2米设置扫地杆，脚手板采用Φ8@50圆钢制作成800×700钢筋网片。连墙杆则按每两层三跨设置。所有外脚手架全部采用密目式内挂半阻燃安全网。脚手架总平面布置图详见附图一。

脚手架的构造要求搭设参数

外脚手架采用双排单立杆φ48钢管搭设落地式与悬挑式相结合的脚手架。2F以上采用双排型钢悬挑脚手架，第一道悬挑型钢设置在2F（14#工字钢），第二道悬挑型钢设置在18F。钢管φ48×3.5，扣件连接，钢立杆的纵距1.5m，为避免或减少架子不均匀沉降，在落地架立杆底部加扫地杆(纵横向水平杆)，扫地杆距地面0.2米，立杆的横距为0.80米，大横杆杆的内侧间距为1.80米，外侧间距为0.6米。

脚手架为双排脚手架搭设高度为为100.5米，高处屋面层1.5米，立杆采用双排单立管；内排架距离墙距离为0.3米。立杆15米高处搭设挑架防护，挑架伸出外排立杆2.5米，满铺竹脚手板、边缘设高0.9米的维护，上挂水平安全网。出入口用钢管搭设防护棚架。外排架、人货梯周围均用安全立网封闭。地基的要求

本工程首层脚手架的落地部分架设在地下室顶板上，如图所示：

连墙件设置

本工程脚手架与主体结构采用刚性连接，在结构梁板施工时先预埋短钢管，再利用钢管与内立杆扣接，水平距离3m（两跨），竖向距离为3.6米（两步）。连墙杆与墙面垂直，不得向上倾斜，下倾角度不宜超过15°。当连墙杆与框架梁、柱中预埋连接件时，必须待梁、柱混凝土达到一定强度，一般不宜低于15N/mm²。立杆设置

立杆接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。

脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm 处的立柱上。横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。当立柱基础不在同一高度上，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定，高低差不应大于1m。靠边坡的上方立柱轴线到边坡的距离不应小于50cm，如下图所示：

纵、横向扫地杆的构造

纵横向扫地杆构造示意图

1-横向扫地杆；2-纵向扫地杆大横杆设置

大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6m。

大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm，如下图所示：

A

小横杆

立杆接头大横杆接头

A A

立杆、大横杆的布置

小横杆设置

每一立杆与大横杆相交处(即主节点)，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间再等间距设置增设1～2根小横杆。

小横杆伸出外侧大横杆边缘不小于10cm；伸出内侧大横杆距结构外边缘不小于15cm，且不大于44cm。如果因为阳台或飘窗等凹凸线造成大于44cm 的，要在作业层采取钢管三角斜撑的方式予以加固。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置，具体做法如上图“立杆、大小横杆的布置”。

脚手架支撑的设置

脚手架纵向剪刀撑应在脚手架的外侧，沿高度由下而上连续设置。

剪刀撑应联系4个立杆，沿脚手架两端和转角处起每6跨设一道，斜杆与地面夹角宜在45°-60°范围。剪刀撑应用旋转扣件与立杆和横向水平杆扣牢，连接点距脚手架节点不大于200mm；剪刀撑钢管接长采用搭接，搭接长度不小于1m，并用三只旋转扣件扣牢。脚手板设置

脚手板宽度尺寸为700mm，采用Φ8圆钢按50mm 间距焊接而成。安装前，先应在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板，以上每隔六层也要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在3根横向水平杆上，并在两端8cm 处用直径1.2mm 的镀锌钢丝箍绕2～3圈固定。当脚手板长度小于2m 时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。

脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm，构造如下图所示。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。

脚手板的对接构造

防护设施

脚手架要满挂全封闭式的半阻燃密目安全网。密目网采用1.8X 6.0m 的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。在作业层下步架处设一道水平兜网，在架内高度3.6m 处设首层平网，往上每隔五步距设隔层平网。施工层应设随层网，底部侧面设18cm 高的挡脚板，挡板采用黄黑安全色的木拦板。悬挑型钢及卸荷装置

分两个悬挑端在2（+5.95m）和18（+53.95m）层结构面设置悬挑工字钢，工字钢采用14号；吊环采用直径20二级钢筋预埋在梁上，每个悬挑工字钢上均设卸荷钢丝绳一条。第一个悬挑段从3层起开始预埋卸荷吊环，每5个楼层（15m）埋设一个吊环，即在3F、8F、13F、18F的相应位置设置；第二个悬挑段从19层起开始预埋卸荷吊环，在19F、24F、29F、屋面层（+99.00m）的相应位置设置；卸荷采用两条φ14的钢丝绳配合卡环与梁上预埋的φ18圆钢吊环拉结，卸荷钢丝绳吊点水平间距以2个立杆间距为准，即1.5×2=3.0m；钢丝绳张拉高度为楼层高度，即3m，钢丝绳与预埋圆环吊钩接触部位垫橡胶等柔性材料。卸荷钢丝绳采用骑马式卡扣固定端头，每个固定点不少于3道锁扣(同向)，钢丝绳自由端回扣至端头卡扣内，搭接钢丝绳亦采用此种方式。两个悬挑端的卸荷点具体位置详见附图：脚手架剖面图

悬挑型钢及卸荷装置具体做法如下图所示：

180

18

20

100

大样1：预埋直径18钢筋吊钩1-1、2-2剖面

14号工

焊

混凝土

拐角处三道18二级

悬挑脚手架转角

70

钢管脚

出入口防护棚设置

架体首层出入口须有防护棚，做法如下图。

门洞口处理

脚手架遇有施工需通行的建筑物门洞口时，可按下列要求处理：

1.门洞口抽取一根立杆时，在脚手架内、外两侧按下图设置人字形斜杆；

2.门洞口抽取两根立杆时，在脚手架内、外两侧按下图加设斜杆，必要时门洞口上的内、外排纵向水平杆可用两根钢管加强。

3.如果立杆稳定性不足，门洞两侧立杆应改为双钢管加强。

脚手架斜道及电梯井

本工程每栋分别设置一处脚手架斜道（详见脚手架平面布置图）。其构造要求如下：

1.脚手架斜道均作为人员上下通行用，宽度不宜小于1m ，坡度宜为1：3，斜道为之字形，拐弯处宜设置不小于1.2m 宽的休息平台。

2.斜道处的立杆的荷载往往最大，因为层层有脚手板及挡脚板等重量，因此斜道处的立杆必须验算其稳定，若不足时，可采取增加钢管立杆的方法或局部卸荷的措施。

3.斜道两侧、端部及平台外围，必须设置纵向支撑(剪刀撑)；宽度大于2m 的斜道，在脚手板下的横向水平杆下，加设之字形横向支撑。斜道两侧及平台外围应调协两道护身栏及高度不小于18mm 的挡脚板。

4.斜道脚手板上必须设防滑长条，防滑条间距不大于300mm。采用搭接法铺脚手板时，接头必须在横向水平杆上，搭接长度不小于200mm，板头凸处用三角木填塞；脚手板采用对接时，接头处下面应设两根横向水平杆。

本工程电梯井每三个结构楼层设置一道平台，纵横钢管呈“井”字排列，每个方向不少于两根。钢管上方铺18mm 厚模板，模板与井壁之间不留大于20cm 的空隙。搭设工艺流程

悬挑式脚手架

铺设固定悬挑型钢→摆放扫地杆→逐根树立杆与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧→安装第一步大横杆(与各立杆扣紧)→安装第一步小横杆→第二步大横杆→第二步小横杆→加设临时斜撑(上部与第二步大横杆扣紧，在装设1道连墙杆后可拆除)→第三、四步大横杆和小横杆→连墙杆→安装斜拉钢索→加设剪刀撑→铺脚手板→安全网→循环搭设。

落地式脚手架

摆放扫地杆(贴近地面的大横杆)→逐根树立杆，随即与扫地杆扣紧→装扫地小横

杆并与立杆或扫地杆扣紧→安第一步大横杆(与各立杆扣紧)→安第一步小横杆→第二步大横杆→第二步小横杆→加设临时斜撑(上部与第二步大横杆扣紧，在装设两道连墙杆后可拆除)→第三、四步大横杆和小横杆→连墙杆→拉立杆→加设剪刀撑→铺脚手板。

脚手架施工要点

基本要求

用扣件式钢管搭设的脚手架，是施工临时结构，它要承受施工过程中的各种垂直和水平荷载。因此，脚手架必须有足够的支承能力、刚度和稳定性。在施工过程中，在各种荷载作用下不发生失稳倒塌以及超过容许要求的变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，以确保安全施工。

1.在大横杆与立杆的交点处必须设置小横杆并与大横杆卡牢。立杆下应有底座和垫板。整个架子应设置必要的支撑与连墙点，以保证脚手架成为一个稳固的结构。

2.外脚手架的搭设，一般应沿建筑物周围连续封闭，如果因条件限制不能封闭时，应设置必要的横向支掌，端部加强设置连墙点。

3.脚手架搭设应满足工人操作、材料堆放及运输等使用要求，并要保证搭设升高、周转脚手板和操作方便。

4.脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。注意事项

基本注意事项

1.按照规定的构造方案和尺寸进行搭设；

2.注意杆件的搭设顺序；

3.及时与结构拉结或采用临时支顶，以确保搭设过程的安全；

4.拧紧扣件(拧紧程度要适当)；

5.有变形的杆件和不合格的扣件(有裂纹、尺寸不合适)不能使用。

6.搭设工人必须佩挂安全带；

7.随时校正杆件垂直和水平偏差，避免偏差过大；

8.没有完成的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子稳定。防止发生意外。特殊部位注意事项

1.立柱

(1)主柱应选用无严重锈蚀、无弯曲变形的钢管。

(2)立主柱时先搭临时支架将柱固定，柱脚套上底座。当柱的荷载超过底座承载面积地基反力时，底座下应垫厚板或混凝土垫块。

(3)立好主柱后，用钢管将同一平面内的柱脚连结牢固。柱驳口应交错，不得全部在同一水平面。

(4)在双排架的外排主柱及单排架的主柱之间设副柱。副柱一般间距不大于1m(注：必须做好三条以上的大横杆才能立副柱)。

(5)主柱的接长，先在已装的立柱顶插入驳芯，再将后装的立柱套上、摆正，然后在接口处装上对接扣，上紧螺栓。

(6)脚手架各杆相交伸出的端头，均应大于10cm，以防止杆件滑脱。

(7)严禁将外径48mm 与51mm 的钢管混合使用。

2.大横杆

(1)大横杆应选用无弯曲变形的钢管。用直角扣将大横杆与纵向

排列的主柱连接，扣接要稳固平直，与主柱互成90°。

(2)在脚手架外侧每两度大横杆之间用一道钢管作安全护栏。高层时应用棚板

1.2m 左右护脚及挂安全网。

(3)大横杆的接长做法与立柱相同。

3.小横杆

小横杆应选用无严重锈蚀、无弯曲变形的短钢管。靠近立杆的小横杆可紧固于立杆上。小横杆两端用角扣分别与内、外排主柱连接，扣接要稳固，与主柱和大横杆互成90°。

4.剪刀撑

(1)设置剪刀撑应选用挺直的钢管。不得采用有严重锈蚀、弯曲、屈折的钢管。

(2)剪刀撑应与脚手架的主柱和大、小横杆的交点连结，不得支撑在非受力点处，剪刀撑的搭设是将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆突出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯。

(3)与脚手架杆件的连接采用回转扣。斜杆两端扣件与立杆节点(即立杆与横杆的交点)的距离不宜大于20cm，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于50cm，以保证架子的稳定性；

(4)剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆同步搭设。

5.平桥

(1)平桥支承在小横杆上。当铺设钢制脚手板时，在小横杆上纵向排列钢管对笼用直角扣扣紧。对笼的间距(包括大横杆)不大于400mm。对笼上铺脚手板，用铅线对笼扎紧。

(2)当铺设竹、木脚手板时，小横杆要在纵向钢管对笼面上，并用直角扣扣紧，小横杆面上纵向排列绑扎篙竹对笼。

6.斜桥

(1)斜桥的柱、对笼、横杆、踏步杆等构件采用钢管。斜桥的面板可采用钢或竹脚手板。

(2)斜桥的斜度i 不大于1：2；纵向柱距不大于2m，横向柱距视桥的宽度而定；直对笼间距不大于45cm，踏步间距不得大于30cm。

7.平台

平台的柱及底托(横杆)均采用钢管，间距一般为2m，柱与底托的交点用直角扣紧。

扣件的安装及注意事项：

8.开口朝向

用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入。

9.拧紧程度

装螺栓时应注意将根部放正和保持适当的拧紧程度，这对于脚手架的承载能力、稳定和安全影响很大，螺栓拧得不紧固然不好，但拧得过紧会使扣件和螺栓断裂，所以螺栓的松紧必须适度。拧螺栓的工具，以采用棘轮板手为宜，这种板手可以连续拧转，使用方便，有利于提高工效。

质量验收

1.立杆垂直偏差搭设高度H≤25m时；

纵向偏差不大于H/200，且不大于100mm；

横向偏差不大于H/400，且不大于50mm。

2.立杆垂直偏差搭设高度H>25m时：

纵向偏差不大于H/400，且不大于100mm；

横向偏差不大于H/600，且不大于50mm。

3.纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20mm；横向水平杆水平

偏差不大于10mm。

4.脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20mm；立杆纵距偏差不大于50mm。

5.连墙点的数量、位置要正确，连接正确，无松动现象。

脚手架的拆除

1)脚手架的拆除与搭设顺序正好相反，即后搭设的先拆除，先搭设的后拆除。一般脚手架的拆除顺序是：

安全网→挡脚板(或侧挡板)→脚手板→扶手(栏杆)→剪刀撑(随每步脚手拆除)→搁栅→大横杆→小横杆→立柱。

2)先拆除两层安全网，然后按顺序逐层由上而下进行，严禁同一工作面上下同时作业，事先做好其他垂直方向工作的安排。拆除脚手架用的垂直运输设备，可结合工程具体情况使用塔吊。

3)拆除脚手架应一步步进行，由上而下，一步一清地进行拆除，不可两步或两步以上同时拆除。分段拆除时，高差不应大于两步。如高差大于两步时，应按脚手架开

口进行加固处理。登高设施和脚手架与建筑物结构的连接应与脚手架同步进行拆除，不可在脚手架拆除前先行拆除。剪刀撑的拆除，应先拆中间扣件，再拆两端扣件，由中间人员往下递送或送至垂直运输设备处。

4)所有连墙杆应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。

5)当脚手架拆至下部最后一根长管的高度时，应在适当位置搭临时抛撑加固后，才拆连墙杆。

6)拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的、需要整修后可重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管，以备今后使用。

7)每日拆除脚手架告一段落时，都要对尚未拆除的脚手架的安全状况进行检查，还要对周围环境进行检查。如有异常情况应及时处理，确认一切均安全后方可离岗，不可疏忽大意，留有隐患。

8)随着脚手架的向下拆除，对墙的饰面、对窗及其他墙面装饰及时做好清洁和保护工作。对脚手架的连接处饰面的修补应与脚手架的拆除同步进行，饰面修补经

检查认定合格，并做好清洁和保护工作后方可继续向下拆除脚手架。

脚手架的防雷、防电、防火要有完整设计，形成制度，落实责任制。建筑施工用脚手架上堆荷严禁超载，即使一时的超载也是不允许的。支模、外挑堆货平台，向室内卸货的溜槽等均不允许支承在脚手架上或与其联系。

脚手架的安全管理

施工管理

设计方案与施工交底

脚手架工程经监理审批后，在实施前要向有关人员进行交底，参加人员应包括该项工程施工的有关管理人员和操作者，不仅施工员要参加，材料员、安全员等都

要参加，使用脚手架的施工人员也要参加。交底的目的是使上述人员了解脚手架的设计意图，脚手架在搭设和拆除中的安全措施，使用脚手架的安全要求，以确保使用和搭设符合安全和设计意图。

脚手架的检查与验收

在搭设、使用和拆除脚手架的全过程中，必须对其进行严格的监督和管理，包括：

1．搭设后的验收，参加人员应包括设计、搭设和使用三方面，安全部门必须参加，验收合格后方可使用，验收合格的脚手架应挂牌。

2．使用中的例行保养和日常检查，可由使用者与专职人员结合进行。

3．定期全面检查，对于查出的问题要限期改正，改正要经验收合格后方可再次使用。

4．在大风、雨后和暂停使用后重新使用的脚手架，都要全面检查，只有合格的脚手架才能投入使用。

5、在验收中如发现部分不合标准，必须限期改正，改正完毕后再经检查，完全符合要求并办妥手续后才能使用。分段脚手架应分段进行验收，严禁边搭边投入使用。对于分段搭设的脚手架，不允许下部在使用的同时在上部进行搭设，使用与搭设应交叉进行。

技术资料

脚手架的技术资料是工程施工技术资料的重要组成部分，它应包括：

1．脚手架的计算书、方案比较、设计图和审批权文件。

2．脚手架搭设记录和交接记录。

3．脚手架定期检查和周检记录，整改通知单和整改验收记录。

4．拆除前的检查记录。

5．拆除中的监护记录等。

安全管理

外脚手架在搭设、使用和拆除时，其自身安全和周围环境的安全是非常重要的，并应高度重视，高层建筑施工的外脚手架是高处坠落的发生地点，因此根据本工程的环境特点，对本工程施工脚手架的安全管理尤其显得重要。

安全技术措施

1．材质及其使用的安全技术措施

1）扣件的紧固程度应在40～50N﹒m，并不大于65N﹒m，对接扣件的抗拉承载力为3KN。

2）扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。

3）对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。

4）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

5）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。

6）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。

7）严禁将外径48mm 与51mm 的钢管混合使用。

2．脚手架搭设的安全技术措施

1）脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。

2）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。

3）开始搭设立杆时，应每隔6

可根据情况拆除。

4）脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手

跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方

架在每日收工前，一定要确保架子稳定。

5）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。

6）在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。

3．架上施工的安全技术措施

1）结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。

2）任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

3）严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。

4）结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1层。

5）当作业层高出其下连墙件3.6m 以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。

6）各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。

7）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

4．脚手架拆除的安全技术措施

1）拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。

2）架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。

3）拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

4）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

5）在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

6）每天拆架下班时，不应留下隐患部位。

7）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

8）所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。

9）所有的脚手片，应自外向里竖立搬运，以防脚手片和垃圾物从高处坠落伤人。

10）拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。

脚手架的例行保养和检查

每天在使用脚手架之前和下班之后，都应对脚手架进行例行保养和检查。隔一定时期和恶劣天气前后要作全面检查。除使用者要进行规定的例行保养和检查之外，还应设专职人员进行保养和检查，检查的重点是脚手架的垂直度，脚手架的基础，脚手架的安全设施等。发现隐患，立即消除，绝对不能有临时观念，即使在最后一次使用前发现隐患也应消除后方能使用。

例行保养和检查，自检和专业检查都要有记录。

脚手架防雷、防电和防火

脚手架的防雷：防雷接地采用单独埋设接地或利用建筑物的防雷接地方式，接地电阻应小于4欧姆。

脚手架的防火，脚手架上使用的竹木脚手板和其它堆放在脚手架上易燃品，极易引起火灾，因而要及时清理其上的易燃品，并在脚手架一定部位设置灭火器材，安全网应采用阻燃型。此外要限制在脚手架上动用明火作业。动用明火须经安全部门审批，并有专人监护，禁止在脚手架上吸烟，杜绝火种来源。

脚手架的防电，高层建筑施工用外架几乎全为金属，因此电线直接绑扎在脚手架上时，应有可靠的绝缘保护。

脚手架上堆荷管理

高层建筑施工脚手架上堆荷严禁超载，即使一时的超载也不允许，支模、外挑卸料平台、向室内卸荷的溜槽等不允许支承在脚手架上或与其联系。绝对禁止振动设备与脚手架联系，禁止将其它设备的缆风绳固定于脚手架上，也禁止将垂直运输设备置于脚手架上。

特殊气候条件下的脚手架管理

在特殊气候条件下进行搭设脚手架，必须要有可靠的安全保证措施。大雨以及有六级风以上的天气不应进行高层外脚手架的搭设作业。雨后使用脚手架堆荷要适当减少。雨后使用脚手架应有防滑措施。

对脚手架施工人员的管理

参加搭设和拆除脚手架的施工人员事先要进行体检，对不适合高处作业的人员不得安排从事搭设脚手架。对从事脚手架作业的人员要经常进行安全教育。在施工前要对他进行交底。要经常对脚手架操作人员进行业务教育，提高他们的业务水平和自我保护意识。

文明施工管理

1、进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。

2、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。

3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。

4、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。

5、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。

6、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。

7、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。

8、不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。

9、不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。

10、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。

11、拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。

12、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。

13、要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。

14、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。

15、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。

16、脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。

17、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。

18、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。

19、六级以上大风、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。应急救援预案

在脚手架搭设、使用及拆除过程中有可能发生高空坠落、坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对脚手架施工可能发生的高空坠落、坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。

火警：119公安：110医疗：120交通：122

应急救援机构

项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长、副组长均由项目主要负责人担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成，公司本部设置相应的应急救援指挥部。

应急救援指挥领导小组的组成、职责及分工及设备姓名

黄少和

蔡碧和职组务长分工联系电话[***********]9338负责联系救护车辆负责指挥副组长

人员抢救

李仕腾

陈光宇组组员员负责现场抢救伤员[***********]7703应急救援机构职责

(1)负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。

(2)负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。

(3)进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。

(4)当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。

应急救援工作程序

(1)当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。

(2)由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。

(3)事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。

(4)事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。

(5)事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查

(6)项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。

应急救援装备

应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、

消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。

应急救缓药品

(1)外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。

(2)服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。

应急救援措施

物体打击急救措施

当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。

1)发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。

2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。

3)观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约200cm，尽快送医院进行抢救治疗。

4)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。

5)防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。

6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。

高空坠落急救措施

当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。

1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20о，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。

2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。

3)颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。

4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。

5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。

6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。

7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h 为宜，做好标记，注明上止血带时间。

①遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。

a．一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9％Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，

然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。

b．加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。

c．止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上1／2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1／3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min 放松一次，每次放松0.5-1min。

②动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。坍塌事故急救措施

1)应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。

2)发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监

测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。

3)分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。

4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。

5)项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。

6)在救护过程中要防止二次土方坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。

7)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。

8)当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。

触电事故急救措施

1)当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二

次触电或抢救者触电。

2)隔离电源方法：

①断开电源开头；

②使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；

③用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。

3)抢救方法:

①口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）

A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。

B、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。

C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。

D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。

②胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）

A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。

B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。

C、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜

D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。

③如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。

④人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。

火灾事故急救措施

1)事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。

2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地

方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。

3)发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。

①火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、进入火场要带手电和毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。

②火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。

4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向项目部报告。

组合扣件式钢管脚手架设计计算书(悬挑型钢+拉吊卸荷)

1.计算参数设定

（1）脚手架基本参数

楼层最大标高+100.00m，脚手架起搭标高为+6.00m，脚手架最大标高+101.50m，采用悬挑型钢+拉吊卸荷的搭设形式，设8个卸荷段分别是+6.00～+21.00,+21.00～+36.00,+36.00～+51.00,+51.00～+54.00,+54.00～+69.00,+69.00～+84.00,+84.00～+95.40,+95.40～+101.50,其中设2个型钢支承段分别是+6.00～+21.00,+54.00～+69.00。

脚手架采用Φ48×3.5钢管，内立杆离墙0.30m；立杆步距h=1.80m，立杆纵距

La=1.50m，立杆横距0.70m；横向水平杆在下，横向水平杆上设有2根纵向水平杆；连墙件按2步2

跨布置，脚手架铺。

（2）钢管截面特征

钢管型号Φ48×3.5mm，截面积A=489mm2，惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3，回转半径i=15.8mm，每米长质量0.0376kN/m；Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。

（3）荷载标准值

1）永久荷载标准值

每米立杆承受的结构自重标准值为0.1248kN/m，

脚手板采用,自重标准值为0.08kN/m2，

栏杆与挡板采用,自重标准值为0.1401kN/m，

脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值为0.002kN/m2

2）施工均布活荷载标准值

装修脚手架为2.00kN/m2，结构脚手架为3.00kN/m2。

3）风荷载

地面粗糙度按C 类；风压高度变化系数μz=0.74；

挡风系数

型系数

μs=1.3

kN/m2；

=0.800,,背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体=1.3×0.800=1.040,工程位于广东省广州市, 基本风压ω0=0.44

2.纵向水平杆验算

（1）荷载计算

钢管自重GK1=0.0376kN/m；脚手板自重GK2=0.08×0.23=0.02；施工活荷载QK=3.00×0.23=0.70；

作用于纵向水平杆线荷载标准值：

永久荷载q1=1.2×(0.0376+0.02)=0.07kN/m；

施工活荷载q2=1.4×0.70=0.98kN/m。

（2）纵向水平杆验算

每根钢管长约6.00m，按四连续梁计算L=1.50m。

1)

抗弯强度验算

弯矩系数KM1=-0.107

M1=KM1q1L2=-0.107×0.07×1.502=-0.02kN.m

弯矩系数KM2=-0.121

M2=KM2q2L2=-0.121×0.98×1.502=-0.27kN.m

Mmax=M1+M2=0.02+0.27=0.29kN.m

σ=Mmax/W=0.29×106/5080=57.09N/mm2

纵向杆的抗弯强度σ=57.09N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。

2)

挠度验算

挠度系数Kυ1=0.632

υ1=Kυ1q1L4/(100EI)=0.632×(0.07/1.2)×(1500)4/(100EI)=0.07mm 挠度系数Kυ2=0.939

υ2=Kυ2q2L4/(100EI)=0.939×(0.98/1.4)×(1500)4/(100EI)=1.33mm υmax=υ1+υ2=0.07+1.33=1.40mm

纵向杆的υmax=1.40mm＜[υ]=L/150=10mm与10mm,满足要求。

3）最大支座反力

Rq1=1.143×0.07×1.50=0.12kN

Rq2=1.223×0.98×1.50=1.80kN

Rmax=Rq1+Rq2=0.12+1.80=1.92kN

3.横向水平杆验算

（1）荷载计算

钢管自重gk1=0.0376kN/m

中间纵向水平杆传递支座反力R 中=Rmax=1.92kN

旁边纵向水平杆传递支座反力R 边=Rmax/2=0.96kN

（2）横向水平杆受力计算

按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.70m

1)抗弯强度验算

Mmax=q12/8＋R中L/3

=0.0376×0.70×0.70/8＋1.92×0.70/3=450303N.mm=0.45kN.mσ=Mmax/W=450303/5080=88.64N/mm2

横向水平杆的抗弯强度σ=88.64N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。

2）挠度验算

集中荷载产生的挠度为

υ1=Pa(3L2－4a2)/(24EI)=1920×233(3×7002－4×2332)/(24EI)=0.93mm均布荷载产生的挠度为

υ2=5qL4/384EI=5×0.0376×7004/(384EI)=0mm

υmax=υ1＋υ2=0.93+0=0.94mm

横向水平杆的υmax=0.94mm＜[υ]=L/150=5mm与

10mm,满足要求。

4.横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算

R=R中＋R边＋Gk1×L/2=1.92＋0.96＋0.0376×0.35=2.89kN

横向水平杆与立杆连接扣件R=2.89kN＜Rc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求。

5.立杆容许长细比验算

计算长度附加系数k=1.0；

考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ=1.50；

立杆步距h=1.80m；立杆计算长度Lo =kμh=1.0×1.50×1.80=2.70m=2700mm长细比λ=Lo/i=2700/15.8=170.89

立杆长细比λ=170.89＜[210],满足要求。

轴心受压稳定性系数

Lo=kμh=1.155×1.50×1.80=3.12m=3119m

λ=Lo/i=3119/15.8=197， =0.186。

6. 型钢支承段立杆验算

（1)荷载计算

立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：

1）脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重:gk=0.1248kN/m,脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.1248×18.60=2.23kN。

2）构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重。脚手板重量：15×1.50×0.35×0.08=0.63kN；

栏杆、挡脚板重量15×1.50×0.14=3.15kN；

安全网重量:18.60×1.50×0.002=0.06kN；

构配件自重NG2k=0.63+3.15+0.06=3.84kN。

3）活荷载包括：

a.施工荷载按2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：：NGk=1.50×0.70/2×(3.00+2.00)=2.63kN

b.风荷载标准值计算

4）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk

水平风荷截标准值ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.74×1.040×0.44=0.24kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩：

MW=0.85×1.4Mωk

=0.85×1.4ωkLah2/10=0.85×1.4×0.24×1.50×1.80×1.80/10=0.14kN.m=140000N.mm

（2)立杆稳定性验算

1)不组合风荷载时

N=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(2.23+3.84)+1.4×2.63=10.97kNN/（ϕA）=10.97×1000/(0.186×489)=120.61N/mm2

2)组合风荷载时

N=1.2（NGlk+NG2k ）＋0.85×1.4ΣNQk=1.2×(2.23+3.84)+0.85×1.4×2.63=10.41kN

N/（ϕA）＋MW/W=10.41×1000/(0.186×489)＋140000/5080=142.01N/mm2立杆稳定性为142.01N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。

7.型钢承载力验算

悬挑材料选采用14a 号槽钢；H=140mm,b=58mm,tw=6.0mm,t=9.5mm,q=0.15kN/m,w=80500mm3,IX=5637000mm4,S=47500mm3,E=206000N/mm2,f=215.00N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。未加钢丝绳前的验算，脚手架搭设高度是四个步距。N=10.97×(4/10)=4.39kN

（1）抗弯强度验算

L=0.70m,a=0.30m,N1=N2=4.39kN=4386N,γx=1.05；

Mx=N[a+(L+a)]+q(L+a)2/2

=4.39×[0.30+(0.70+0.30)]+0.15×(0.70+0.30)2/2=5.78kN.m=5777320N.mm；σ=Mx/γxWx=5777320/(1.05×80500)=68.35N/mm2；

悬挑型钢梁抗弯强度σ=68.35N/mm2＜215.00N/mm2,满足要求。

（2）抗剪强度验算

V=2N+q(L+a)=4.39×2+0.15×(0.70+0.30)=8.92kN

τ=VS/Ixtw=8923×47500/(5637000×6)=12.53N/mm2

悬挑型钢梁抗剪强度τ=12.53N/mm2＜120.00N/mm2,满足要求。

（3）整体稳定验算

L1=1000mm=1.00m,t=10mm

b =(570×58×10)/(1000×140)=2.24

b' =1.07-0.282/b=1.07-0.282/2.24=0.94

Mx/b'Wx=5777320/(0.94×80500)=76.00N/mm2

悬挑型钢梁整体稳定性=76.00N/mm2＜215.00N/mm2,满足要求。

（4）挠度验算

υ1=N1(L+a)3/3EI=4386×(700+300)3/(3×5637000×206000)=1.26mmυ2=N2La2(3-a/L)/6EI

=4386×700×300.002×(3-300/700)/(6×5637000×206000)=0.10mmυ3=q(L+a)4/8EI=0×1000/(8×5637000×206000)=0.02mm

υmax=υ1+υ2+υ3=1.26+0.10+0.02=1.38mm

悬挑型钢梁挠度υmax=1.38mm＜[υ]=(L+a)/400=2.50mm,满足要求。

（5）验算悬挑梁锚固钢筋

L1=1.50mm,HPB235钢筋,fy=215N/mm2；

锚固点拉

Rmax=N(L+2a)/L1+q(L+a)=4386×1300/1500+0.15×(700+300)=3952N；预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算:取φ18钢筋；

As=2×254.34=508.68mm2，

Asfy/Rmax=508.68×215/3952=27.68

锚固钢筋Asfy/Rmax=27.68＞2,满足要求。力

加钢丝绳的验算

经计算得：

Mmax=1.75kN.m,Vmax=8.57kN,Rmax=13520N,υmax=0.11mm

(6)抗弯强度验算

L=0.70m,a=0.30m,γx=1.05,N=(0.70+0.30)×13520/3.00=901N

σ=Mmax/γxWx+N/A=1.75×106/(1.05×80500.00)+901/1851.00=23.14N/mm2悬挑型钢梁抗弯强度σ=23.14N/mm2＜215N/mm2,满足要求。

(7)抗剪强度验算

Vmax=8.57kN

τ=VmaxS/Ixtw=8.57×1000×47500.00/(5637000×9.5)=7.60N/mm2

悬挑型钢梁抗剪强度τ=7.60N/mm2＜120N/mm2,满足要求。

(8)整体稳定验算

L1=1.00m,t=9.50mm

b=(570bt/L1h)×(235/fy)=570×58×9.5/(1000×140)×235/235=2.24>0.6

b'=1.07-0.282/b=1.07-0.282/2.24=0.94

Mmax/( b＇Wx)=1.75×106/(0.94×80500.00)=23.13N/mm2

悬挑型钢梁整体稳定性23.13N/mm2＜215N/mm2,满足要求。

(9)挠度验算

υmax=0.11mm

悬挑型钢梁挠度υmax=0.11mm＜[υ]=(L+a)/250=4.00mm,满足要求。

(10)验算悬挑梁锚固钢筋

L1=1.00mm,HPB235钢筋,fy=235.00N/mm2

锚固点拉力Rmax=N(L+2a)/L1+q(L+a)=10.97×1000(0.70×1000+2×0.30×1000)/1.50×10000.15×(700+300)=9657.33N

预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算:取φ18.00

As=2×3.14×18.002/4=508.68mm2

Asfy/Rmax=508.68×210/9657.33=11.06

锚固钢筋Asfy/Rmax=11.06＞2,满足要求。

(11)

钢丝绳验算

h=3.00m,L=0.70m,N=901N

钢丝绳采用φ14mm,α=0.85,K=7.00,K’=0.360

破断拉力总和F 破=K＇D2Ro/1000=(0.360×142×1570)/1000=110.78kN

钢丝绳允许拉力[P]=F破α/K=110.78×0.85/7=13.45kN

Toa=10.97×(3.002+1.002)0.5/3.00=10.99kN

钢丝绳承受拉力11.56kN＜[P]=13.45kN,满足要求。

(12)吊环验算

吊环采用φ18,As=254.34mm2,f=50N/mm2

每个吊环承受的拉力为：N拉=Toa=10.99kN

吊环可承受的拉力:f×As=2×50×254.34/1000=25.40kN

吊环强度25.40kN＞N拉=11.56kN,满足要求。

8.拉吊卸荷段立杆、钢丝绳计算

8.1+21.00～+36.00m,拉吊段净高度为15.00m,拉吊段计算高度为20.40m,拉吊段底标高为+21.00m,脚手板铺15层。

（1）荷载计算

立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：

1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.1248×20.40=2.45kN。

2)构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重脚手板重量：15×1.50×0.35×0.08=0.63kN

栏杆、挡脚板重量：15×1.50×0.14=3.15kN

安全网重量：20.40×1.50×0.002=0.06kN

构配件自重NG2k=0.63+3.15+0.06=3.84kN

3)活荷载包括：

a.施工荷载按：2层作业计算得：

NGk=1.50×0.70/2×(3.00+2.00)=2.63kN

b.风荷载标准值计算

拉吊段底离地高度+21.00m,风压高度变化系数μz=1.00,其余参数同前;水平风荷载标准值ωk=0.7×1.00×1.040×0.44=0.32kN/m2

由风荷载设计值产生的立杆段弯矩

MW=0.85×1.4Mωk=0.85×1.4ωkLah2/10

=0.85×1.4×0.32×1.50×1.80×1.80/10=0.19kN.m=190000N.mm

（2）立杆稳定性验算

1)不组合风荷载时

N=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(2.45+3.84)+1.4×2.63=11.23kNN/（A）=11.23×1000/(0.186×489)=123.47N/mm2

2)组合风荷载时

N=1.2（NGlk+NG2k ）＋0.85×1.4ΣNQk=1.2×(2.45+3.84)+0.85×1.4×2.63=10.68kN

N/（A）＋MW/W=10.68×1000/(0.186×489)＋190000/5080=154.82N/mm2立杆稳定性为154.82N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。

（3）钢丝绳验算

h=3.00m,La=0.70m,离墙距离=0.30m,N=11.23kN

钢丝绳采用φ=14mm,钢丝绳允许拉力[P]=13.32kN

Toa=11.23×(1.002+3.002)0.5/3.00=11.84kN;

Tob=11.23×(0.302+3.002)0.5/3.00=11.29kN;

钢丝绳承受拉力Toa=11.84kN

8.2+36.00～+51.00m,拉吊段净高度为15.00m,拉吊段计算高度为20.40m,拉吊段底标高为+36.00m,脚手板铺15层。

（1）荷载计算

立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：

1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.1248×20.40=2.45kN。

2)构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重

脚手板重量：15×1.50×0.35×0.08=0.63kN

栏杆、挡脚板重量：15×1.50×0.14=3.15kN

安全网重量：20.40×1.50×0.002=0.06kN

构配件自重NG2k=0.63+3.15+0.06=3.84kN

3)活荷载包括：

a.施工荷载按：2层作业计算得：

NGk=1.50×0.70/2×(3.00+2.00)=2.63kN

b.风荷载标准值计算

拉吊段底离地高度+36.00m,风压高度变化系数μz=1.13,其余参数同前;水平风荷载标准值ωk=0.7×1.13×1.040×0.44=0.36kN/m2

由风荷载设计值产生的立杆段弯矩

MW=0.85×1.4Mωk=0.85×1.4ωkLah2/10

=0.85×1.4×0.36×1.50×1.80×1.80/10=0.21kN.m=210000N.mm

（2）立杆稳定性验算

1)不组合风荷载时

N=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(2.45+3.84)+1.4×2.63=11.23kNN/（A）=11.23×1000/(0.186×489)=123.47N/mm2

2)组合风荷载时

N=1.2（NGlk+NG2k ）＋0.85×1.4ΣNQk=1.2×(2.45+3.84)+0.85×1.4×2.63=10.68kN

N/（A）＋MW/W=10.68×1000/(0.186×489)＋210000/5080=158.76N/mm2立杆稳定性为158.76N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。

（3）钢丝绳验算

h=3.00m,La=0.70m,离墙距离=0.30m,N=11.23kN

钢丝绳采用φ=14mm,钢丝绳允许拉力[P]=13.32kN

Toa=11.23×(1.002+3.002)0.5/3.00=11.84kN;

Tob=11.23×(0.302+3.002)0.5/3.00=11.29kN;

钢丝绳承受拉力Toa=11.84kN

8.3+51.00～+54.00m,拉吊段净高度为3.00m,拉吊段计算高度为8.40m,拉吊段底标高为+51.00m,脚手板铺15层。

（1）荷载计算

立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：

1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.1248×8.40=1.01kN。

2)构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重脚手板重量：15×1.50×0.35×0.08=0.63kN

栏杆、挡脚板重量：15×1.50×0.14=3.15kN

安全网重量：8.40×1.50×0.002=0.03kN

构配件自重NG2k=0.63+3.15+0.03=3.81kN

3)活荷载包括：

a.施工荷载按：2层作业计算得：

NGk=1.50×0.70/2×(3.00+2.00)=2.63kN

b.风荷载标准值计算

拉吊段底离地高度+51.00m,风压高度变化系数μz=1.35,其余参数同前;水平风荷载标准值ωk=0.7×1.35×1.040×0.44=0.43kN/m2

由风荷载设计值产生的立杆段弯矩

MW=0.85×1.4Mωk=0.85×1.4ωkLah2/10

=0.85×1.4×0.43×1.50×1.80×1.80/10=0.25kN.m=250000N.mm

（2）立杆稳定性验算

1)不组合风荷载时

N=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(1.01+3.81)+1.4×2.63=9.47kNN/（A）=9.47×1000/(0.186×489)=104.12N/mm2

2)组合风荷载时

N=1.2（NGlk+NG2k ）＋0.85×1.4ΣNQk=1.2×(1.01+3.81)+0.85×1.4×2.63=8.91kN

N/（A）＋MW/W=8.91×1000/(0.186×489)＋250000/5080=147.17N/mm2立杆稳定性为147.17N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。

（3）钢丝绳验算

h=3.00m,La=0.70m,离墙距离=0.30m,N=9.47kN

钢丝绳采用φ=14mm,钢丝绳允许拉力[P]=13.32kN

Toa=9.47×(1.002+3.002)0.5/3.00=9.98kN;

Tob=9.47×(0.302+3.002)0.5/3.00=9.52kN;

钢丝绳承受拉力Toa=9.98kN

绳强度满足要求。序

号

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19型钢支承段验算(+54.00m～+69.00m)立杆稳定性为142.01N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。未加钢丝绳验算悬挑型钢梁抗弯强度σ=66.17N/mm2＜215.00N/mm2,满足要求。悬挑型钢梁抗剪强度τ=12.13N/mm2＜120.00N/mm2,满足要求。悬挑型钢梁整体稳定性=73.58N/mm2＜215.00N/mm2,满足要求。悬挑型钢梁挠度υmax=1.34mm＜[υ]=(L+a)/400=2.50mm,满足要求。锚固钢筋Asfy/Rmax=28.56＞2,满足要求。加钢丝绳验算悬挑型钢梁抗弯强度σ=21.19N/mm2＜215N/mm2,满足要求。悬挑型钢梁抗剪强度τ=19.59N/mm2＜120N/mm2,满足要求。悬挑型钢梁整体稳定性23.13N/mm2＜215N/mm2,满足要求。悬挑型钢梁挠度υmax=0.11mm＜[υ]=(L+a)/250=4.00mm,满足要求。锚固钢筋Asfy/Rmax=11.06＞2,满足要求。钢丝绳承受拉力10.99kN＜[P]=13.45kN,满足要求。吊环强度25.40kN＞N拉=10.99kN,满足要求。拉吊卸荷段立杆、钢丝绳验算(+69.00m～+84.00m)立杆稳定性为170.57N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。钢丝绳承受拉力验算内容

Toa=11.84kN

20

21

22拉吊卸荷段立杆、钢丝绳验算(+84.00m～+95.40m)立杆稳定性为170.65N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。钢丝绳承受拉力

Toa=11.28kN

23

24

25拉吊卸荷段立杆、钢丝绳验算(+95.40m～+101.50m)立杆稳定性为163.93N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。钢丝绳承受拉力

Toa=10.29kN

9.吊环验算

通过比较，以+6.00～+21.00ｍ拉吊段的钢丝绳受力最大，故以此进行计算每个吊环承受的拉力。N拉=Toa+Tob=11.84+11.29=23.13kN；

吊环采用Φ18mm光面圆钢，As=3.14×(18/2)2=254mm2，f=50N/mm2f As=2×50×254=25.43kN

吊环允许拉力25.43kN＞N拉=23.13kN，满足要求。

10.连墙件计算

连墙件采用Φ48×3.5钢管,截面积为489mm2；fy=210N/mm2

按每个结构层花排设置,纵向间距取2跨,脚手架最高101.50m

连墙件轴向力设计值N1=N1W＋N0,其中:

风压高度变化系数μz=2.03(标高+101.50m),基本风压ωo=0.44kN/m2;挡风系数

型系数

μs=1.3=1.3×0.800=1.040=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体

风荷载标准值ωk,=0.7×2.03×1.040×0.44=0.65kN/m2

N1W =1.4ωkAω=1.4×0.65×3.60×2×1.50=9.83kN

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=5.00kNN1=NlW＋N0=9.83+5.00=14.83kN(N1＜8kN采用单扣件，8kN≤N1＜16kN采用双扣件)

连墙件采用Φ48×3.5钢管,双扣件连接满足要求。

L0=0.30+0.10=0.40m=400mm,i=15.8mm,λ=L0/i=400/15.8=25.3mm,1=0.933σ=N1/1A 连墙件=14830/(0.933×489)=32.51N/mm2

连墙件强度σ=32.51N/mm2＜f=210N/mm2,满足要求。

11.计算结果

脚手架起搭标高为+6.00m，脚手架最大标高+101.50m,采用悬挑型钢+拉吊卸荷的搭设形式，从+15.00m开始设8个卸荷段分别是+6.00～+21.00,+21.00～+36.00,+36.00～+51.00,+51.00～+54.00,+54.00～+69.00,+69.00～+84.00,+84.00～+95.40,+95.40～+101.50,其中设2个型钢支承段分别是+6.00～+21.00,+54.00～+69.00。脚手架采用Φ48×3.5钢管，内立杆离墙0.30m；立杆步距h=1.80m，立杆纵距La=1.50m，立杆横距0.70m；横向水平杆在下，横向水平杆上设有2根纵向水平杆；悬挑型钢采用14a 号槽钢，锚固段

1.50m，采用直径18mm 锚固钢筋。拉吊卸荷采用14mm 钢丝绳，连墙件按2步2

跨布置，脚手架铺。