16.高支模专项施工方案

洪山村村改造开发用地K11地块项目

4#、7#、8#、10#变电站

高

支

模

施

工

方

案

编制人： 审核人：

审批人：

湖北中地鼎天建筑工程有限公司

年 月 日

目 录

一、工程概况 „„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„2

二、编制依据 „„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„2

三、施工工艺 „„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„2

四、安全管理与维护 „„„„„„„„„„„„„„„„„„5

五、质量保证措施 „„„„„„„„„„„„„„„„„„„6

六、应急预案 „„„„„„„„„„„„„„„„„„„„7

七、支撑架施工安全防护领导小组 „„„„„„„„„„„„„„„„„8

八、管理体系及项目部组成 „„„„„„„„„„„„„„„9

九、安全计算： „„„„„„„„„„„„„„„„„„„„10

高支模施工专项方案

一、工程概况

洪山村村改造开发用地K11地块项目位于武汉市文化路以东，毗邻汤逊湖，4# 7#8#10#变电站项目建筑面积合为340㎡，单栋建筑面积85㎡，框架结构，坡屋面，层高6.7米，由武汉虹玉置业有限公司开发，武汉中建工程管理有限公司监理，湖北中地鼎天建筑工程有限公司施工。

二、编制依据

（1）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2011）；

（2）高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2010；

（3）我公司多年的高支模施工经验；

三、施工工艺

1、模板体系

根据多年来的施工经验，考虑到木模具有应用简单、布置灵活、拆装方便、工作效率高等特点，决定在本工程结构施工中主要采用以木模板与钢管支撑系统相结合的模板体系。模板采用表面涂膜九夹板配以50×100mm木方做背肋，加固支撑采用建筑用φ48普碳钢管。

2、模板施工流程及支设方案

（1）、施工之前由项目主管工程师组织施工人员进行交底，明确主要轴线位置及与其它构件位置的关系，向施工人员讲解图纸意图，解决图纸中的疑难问题，使各区段分管施工员对施工工艺，施工重点有全面的了解，并清楚质量要求，之后施工员向操作人员交底。

（2）、模板施工工艺流程：

1）、模板施工顺序为：

2）、其中各段施工工艺流程为：

①、柱模： 弹柱子位置线

②、梁模：

弹出梁轴线及水平线并复核 搭设梁模板支架 办理预检 安装拉杆及加固 找平层做定位墩 找平层做定位墩 安装柱模板

梁底模起拱 安装梁底模板 安装梁底楞木

绑扎梁钢筋 安装梁侧模 安装上下锁口楞斜撑楞对拉螺栓

验收 加固 复核梁模板尺寸 安装梁侧模

③、板模：

搭设支架 安装板模木楞 调整楼板下皮标高及起拱

绑扎板钢筋 检查模板上层标高、平整度 铺设模板

（3）柱梁板模板支撑按以下要求布置：

①模板支撑架采用满堂扣件式脚手架，脚手架的立杆采用扣件对接，严禁搭接。 ② 梁支撑：方木楞沿梁长方向每150mm布置，小横杆钢管沿梁长方向每

500间距布置，立杆按梁宽300mm时布置两排，梁宽400mm时布置三排，沿梁长方向间距为1000mm。大横杆步距为1.6米。每条大梁下均需设置剪刀撑。

③ 板支撑：采用九夹板做面板，木方、钢管做背肋，满堂钢管脚手架做支撑及加固，立杆间距设定为1000mm，立杆距梁边间距为250mm，为保证支撑的牢固性，设双向扫地杆，水平杆步距为1. 6m。在支架的外侧面满设剪刀撑，支架由外向内每四米设置一道剪刀撑，双向布置。夹板接缝处用木方连接，木方间铺钢管作背肋，钢管间距≤300mm，铺设底模板时应从四周向中心铺设，在中间收口。

④ 剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜在45度~60度之间，水平投影宽度应不小于2跨或4m和不大于4跨或8m。斜杆应与脚手架基本构架杆件加以可靠连接。

⑤ 在脚手架立杆底端之上100mm~300mm处一律遍设纵向和横向扫地杆，并与立杆连接牢固。

⑥ 支撑架高度的调节采用可调顶托解决，坚决不允许采用搭接立杆。

⑦直接承受荷载的立杆及其顶托伸出顶水平杆之上的自由高度不宜大于400mm。

四、 安全管理与维护

1、 模板支架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。

2、搭拆脚手架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。

3、操作层上施工荷载应符合本方案设计要求,不得超载;不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件。严禁在脚手架上拉其他设备的缆风绳或固定、

架设混凝土泵、泵管及起重设备等。

4、六级及六级以上大风和雨、雾天应停止脚手架的搭设、拆除及施工作业。

5、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。

6、沿脚手架外侧严禁任意攀登。严禁高空抛掷。

7、对脚手架应设专人负责进行经常检查和保修工作。

8、应避免卸物料对模板支撑和脚手架产生偏心、振动和冲击；

9、可调托座应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹的措施；

10、技术交底

10.1 模板支架搭设前，应由项目相关技术人员向全体操作人员进行技术交底。

10.2 技术交底内容应与模板支架专项方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。

10.3 技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字。

11、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人进行加固处理。

12、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

13、工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行。

五、质量保证措施

10.1组织质量管理网络

结合本工程特点与质量管理工作需要，组建一支以项目经理为主，具有责任性强、有管理水平、有能力、施工经验丰富的资质合格的项目质量管理班子。

10.2建立质量责任制

从项目经理管理层到施工班组长操作层，分二个层次建立质量责任制：一是项目管理层质量管理责任制，二是操作层质量承包责任制。使质量责任制纵向到底，横向到边，并直接与经济利益挂钩，加强各级质量管理的意识，使各级人员既感到有压力，又有动力，从而推动质量管理的有力运行。

10.3加强公司对项目的考核：

公司对项目部实行定期考核和检查制度，并将考核结果纳入年度考核内容，与年底奖金挂钩，对检查中发现的问题，不仅要提出整改意见，更应提出改进措施，使之质量不断提高。

10.4把好材料质量关

全部材料，进场时应签收验货，详细核对其品种、数量、规格、质量要求，做到不合格的产品不进场。

10.5把好施工质量关

10.5.1认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。

10.5.2认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。

六、应急预案

11.1浇砼施工过程中，如果支撑架有什么情况，必须马上停止施工，上部作业人员全部疏散到安全地方，项目部组织人员和支撑架施工人员进行检

查排除各种存在的安全隐患，加强对高支模的检查和验收工作，根据脚手架验收规范严格执行，保证不超载施工。

11.2一旦在砼施工过程中，一处板或梁处出轻现微下，陷施工人员应马上通知项目部，及时疏散施工人员，马上卸掉板上的砼，停止施工，再加强底部支撑架的支撑力，对整个支撑架进行加固通过验收后再施工，保证高支模的安全。

11.3发生火灾事故时，现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火，并报告项目部领导指挥人员立即到现场指挥，组织非应急人员疏散。在火势扩大蔓延时，立即寻求第三方求助，拨打119，并组织抢救财产和保护现场。

11.4触电情况的发生采取的应急措施：发现有人触电时，应立即切断电源或用干木棍、竹杆等绝缘物把电线从触电者身上移开，使伤员尽早脱离电源。对神志清醒者，应让其在通风处休息一会，观察病情变化。对已失去知觉者，仰卧地上，解开衣服等，使其呼吸不受阻碍，对心跳呼吸停止的触电者，应立即进行人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救。

11.5坠落情况发生采取的应急措施：一旦发现有坠落的伤员，首先不要惊慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小及呼吸、脉搏等，尽快掌握致命伤部位，同时及时与120或附近医院取得联系，争取急救人员尽快赶到现场。对疑有脊柱和骨盆骨折的伤员，这时千万不要去轻易搬运，以免加重伤情。在对伤员急救前，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。对有颔面损伤的伤员，应及时取掉伤员的假牙和凝血块，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的畅通，将伤员的头面向一侧，同时松解伤员的衣领扣，对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员，切忌填塞，以防止颅内感染而危及生命。对于大血管损伤的 伤员，这时应立即采取止血的方法，使用止血带、指压或加包扎的方法止血。

10.6报警联络方式：

火警电话119 急救电话120

七、支撑架施工安全防护领导小组

安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提、是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是项目部创建“文明现场、样板工地”的根本要求。为此项目部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成，人员编制及责任分工如下：

组长：程金良 副组长：赵洪斌

组员：胡浩 张廷杰 张星 肖建林

八、管理体系及项目部组成

项目部管理人员组成：

项目经理： 许武

工程负责人：赵洪斌 技术负责： 刘斌

安全员： 严巍巍 葛柳超

施工员： 胡浩 张挺杰

木工班、泥工班、架子工、钢筋工班

九、安全计算：

（一）楼板模板扣件钢管支撑架计算书

楼层高度为6.7米，板厚150MM、板长12.4米、宽8.0米，梁长6.8

米，截面200×700。

根据实际情况模板支架搭设高度为6.2米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.80米。

梁顶托采用双钢管48×3.0mm。

图 楼板支撑架立面简图

图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为48×3.0。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.100×0.300×0.800+0.300×

0.800=6.264kN/m

活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.800=2.400kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；

I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；

(1)抗弯强度计算

f = M / W

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M —— 面板的最大弯距(N.mm)；

W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.2×6.264+1.4×2.400)×0.300×0.300=0.098kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.098×1000×

1000/43200=2.266N/mm2

面板的抗弯强度验算 f

(2)抗剪计算 [可以不计算]

T = 3Q/2bh

其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×6.264+1.4×2.400)×

0.300=1.958kN

截面抗剪强度计算值 T=3×1958.0/(2×800.000×

18.000)=0.204N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算 T

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI

面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.264×3004/(100×6000×

388800)=0.147mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。

1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.100×0.300×0.300=2.259kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.35×2.259+1.35×0.090=3.171kN/m

活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m

2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 3.263/0.800=4.079kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.08×0.80×0.80=0.261kN.m

最大剪力 Q=0.6×0.800×4.079=1.958kN

最大支座力 N=1.1×0.800×4.079=3.589kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 5.00×7.00×7.00/6 = 40.83cm3；

I = 5.00×7.00×7.00×7.00/12 = 142.92cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.261×106/40833.3=6.39N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算 [可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh

截面抗剪强度计算值 T=3×1958/(2×50×70)=0.839N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算

最大变形 v =0.677×2.349×800.04/(100×9500.00×

1429166.8)=0.480mm

木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!

三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

托梁截面 200×600， 长度 5.4 米。

集中荷载取木方的支座力 P= 3.589kN

均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。

托梁计算简图

0.765

托梁弯矩图(kN.m)

0.066

托梁变形图(mm)

7.057.04

托梁剪力图(kN)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.765kN.m

经过计算得到最大支座 F= 10.667kN

经过计算得到最大变形 V= 0.8mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩 W = 8.98cm3；

截面惯性矩 I = 21.56cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.765×106/1.05/8982.0=81.12N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁挠度计算

最大变形 v = 0.8mm

顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

五、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架钢管的自重(kN)：

NG1 = 0.150×6.700=1.005kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.300×0.800×0.800=0.192kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.100×0.300×0.800×0.800=4.819kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.016kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.800×

0.800=1.920kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.35NG + 1.4NQ

六、立杆的稳定性计算

选取六排立杆投影面内作为计算的各排立杆，其竖向力为

V1=10.810kN V2=10.810kN V3=10.810kN V4=10.810kN V5=10.810kN V6=10.810kN

风荷载标准值 Wk=0.7×0.450×1.200×1.250=0.472kN/m2

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.472×0.800×1.800×

1.800/10=0.171kN.m

风荷载计算示意图如下

按照规范4.2.9取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F，计算公式为：

其中 AF —— 结构模板纵向挡风面积；

Wk —— 风荷载标准值，取0.472kN/m2；

La —— 模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度，取0.300m； la —— 立杆纵距，取0.800m；

经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0.85×0.472×0.300×0.800=0.096kN

按照规范4.2.10风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为

其中 F —— 作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0.096kN； H —— 模板支架高度，取6.700m；

m —— 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取2；

Lb —— 模板支架的横向长度，取4.000m；

经过计算得到立杆附加轴力最大值为 N1=3×0.096×6.700/[(2+1)×4.000]=0.161kN

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 Nut —— 立杆的轴心压力最大值，取10.810kN；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径，取1.595cm；

A —— 立杆净截面面积，取4.239cm2；

W —— 立杆净截面抵抗矩，取4.491cm3；

MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取

0.171kN.m；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；

l0 —— 计算长度，按照表达式计算的结果取最大值，取

2.663m；

l0 = h + 2×a=1.800+2×0.300=2.400m；

l0 = kuh =1.163×1.272×1.800=2.663m；

k —— 规范5.3.4规定当模板支架高度超过4m时高度调整系数，k=1.163；

u —— 考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按规范附录D采用，u=1.163；

不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：

=10810/(0.257×424×0.987)=100.696N/mm2，立杆的稳定性计算

考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：

=10810/(0.257×424×

0.987)+171000/4491=138.875N/mm2，立杆的稳定性计算

=(10810+161)/(0.257×424×0.987)=102.200N/mm2，立杆的稳定性计算