脚手架专项施工方案3#

脚手架专项施工方案

一、工程概况

本工程为锦绣花园3#住宅楼工程，工程位于西峰区西环路北

段东侧。本工程为6+1层砖混结构住宅楼，（6、7层为复式住宅）总建筑面积3849.9平方米。本工程属新建项目，设计使用年限为50年，耐火等级为二级，屋面防水等级为Ⅲ级，防水层工程耐用年限为10年，抗震设防烈度为6度，地震分组为第三组，地震加速度0.05g,抗震类别为丙类。基础以下砌体采用MU10机砖，M10水泥砂浆砌筑。基础以上砌体采用MU10KP1型多孔砖，砂浆一至三层采用M10混合砂浆，三、四层采用M7.5混合砂浆，五、六、七层顶层楼梯间均采用M5.0混合砂浆。基础以下采用C25砼，其它均采用C20砼。

二、脚手架搭设方案

该工程的脚手架全部采用落地式脚手架方案搭设。操作班组严

格按设计要求和技术规程搭设，确保施工安全。

三、基本要求

落地式脚手架应具有足够的承载力，刚度和稳定性能承受施工

过程稳的各种荷载，符合主体及装饰工程施工要求,荷载不得超过结构的允许荷载，以确保结构安全。

四、材料选用及材质要求

1、 钢管选用外径48mm壁厚3.5mmA3钢管，表面应平直光滑，无锈蚀，裂纹。

2、扣件的验收应符合下列规定；

新材料应有出厂合格证，法定检验单位的测试报告和产品质量

合格证，钢管壁厚达不到要求严禁使用。施工前应由专人负责检查验收方可使用，检查标准按照广建[2003]159号文件一、二、三条相关规定执行。钢管壁厚小于3.0 mm厚严禁使用。

3、扣件质量要求

3.1旧扣件使用前应检查是否有裂缝，变形及滑丝螺栓，有此情况者不得使用。

3.2新旧扣件均应进行防锈处理。

3.3十字扣件重量在0.9千克、对接扣重量在1.3千克、转角扣件重量在1.2千克,在此重量以下的扣件不得使用。十字扣件重量在0.9千克、对接扣重量在1.3千克、转角扣件重量在1.2千克以上的扣件，但力学性能必须符合要求。

4、脚手板宜采用毛竹脚手板，不可有松散、断裂、腐烂、破旧一律不得使用。

5、安全网采用密目式尼龙立网，必须有国家指定的监测部门批量验

证和检验合格证。

五、脚手架的构造和搭设要求

1、 脚手架构造采用落地式钢管脚手架。

2、 脚手架立杆纵向间距1.4~1.5米，横向间距1.05米，步高1.8

米，内立杆离墙0.2米。

3、 脚手架与建筑物的拉接采用钢性硬连结，垂直方向每层且不大

于4米；水平方向每隔三跨设一拉接点，顶部及转角处应加密，且上、下错位布置，具体拉结点做法见详图。

4、 当架体搭至有连接点时应先连接后施工。

5、 脚手架施工操作层超过连墙体二步时，应采取临时稳定措施，

直到连墙体拉接后方可拆除。

6、 脚手架从第二步开始防护栏杆和踢脚杆，高度为防护栏杆1.2

米，踢脚杆为0.3米，顶排增设栏杆一道，其中0.9米一道，1.3米一道，防护栏杆和立杆均应设在立杆内侧，外架内展挂安监部门认可的密目安全网。安全网应采用不小于18＃的铅丝绑扎。并展挂严密拉紧，转角内侧设Φ10或毛竹条展挂紧密。

7、 脚手架搭设必须设置扫地杆，扫地杆位置距底座上皮200mm的

立杆上采用直角扣件固定。

8、 脚手架搭设对接搭接应符合如下规定。

立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头应在同步内高度平齐，同步内隔一根立杆的一组立杆接头在高度方向应错开，不得在同步架内，每组立杆接头开距离不得少于500mm。

9、 搭接接头，长度不少于1米，应采用不小于2个旋转扣件固定，

端部扣件盖板的边缘，垂杆端距离不应少于100mm。

10、 立杆顶端高出女儿墙上皮1米，高出檐口上皮1.5米，对于外

挑大于300mm的女儿墙，装饰物在立杆部位设Φ70PVC套管。

11、 第一步脚手架必须用安全网毛竹片完全双层隔离，有效阻止物 件下落。

12、 脚手架大横杆的构造应符合下列规定

（1）大横杆设置在立杆内侧，小横杆上部，长度不宜小于3跨。

（2）大横杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接与搭接应符合下列规定。

Ａ．大横杆的对拉接应应交错布置，上、下和相邻的纵向水平杆的接头都不宜设置同一跨，同一步内，不同步或不同跨两排邻接头在水平方向错开的距离不应于500mm。

Ｂ．搭接长度不应少于1米，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘搭接纵向水平杆杆端的距离不少于100mm。

13、 小横杆的构造应符合以下规定

Ａ．立节点处必须设置一根横向水平杆，用十字扣件扣接且严禁拆除，靠墙一端小横杆的外伸长度不应大于500mm。

Ｂ．所有小横杆及纵向大横杆伸出架件及转角的长度需保持一致且不少于100mm。

14、 剪刀撑的构造应符合下列规定

Ａ．剪刀撑宜采用搭接连接，搭接长度不宜小于1米，应采用不小于2个转向活动扣件固定，端部扣件盖板边缘正杆端距离不应小于100mm。

Ｂ．剪刀撑斜杆应用活动扣件固定在与支相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，活动扣件中心至主了点的距离不宜大于150mm。

Ｃ．剪力撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。脚手架五根立杆设一组剪刀撑，剪力撑与水平横杆夹角一般在45-60度之

间， 剪刀撑必须撑至外架顶端。

15、 脚手板的铺设应符合下列规定。

Ａ．同步脚手架及第一步脚手架必须满铺，并用不小于18＃铅丝扎牢。

Ｂ．脚手板铺设方向应垂直墙面横向铺设，不得留有孔隙和探头，采用18＃铅丝四点绑扎在纵向水平杆上

Ｃ．靠墙一侧宜采用特制脚手板铺设，以防落物，转角或斜道的

脚手片应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。

16、 扣件规格与钢管外径应匹配。

Ａ．螺栓拧紧扭力，力矩不小于40N.M，且不大于65N.M。

Ｂ．在主节点外固定横向水平杆，纵向水平杆，剪刀撑，横向斜

撑等的十字扣件，活动扣件的中心点相应距离不应大于

150mm。

Ｃ．对接扣件开扣应朝上或朝内，十字扣件开扣宜朝上设置。

六、落地式外脚手架的设计与计算

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 50 米，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.8 米；

内排架距离墙长度为0.30米；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；

采用的钢管类型为 Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层；

3.风荷载参数

风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为0.55；

脚手架计算中考虑风荷载作用

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值

(kN/m):0.140；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7；

脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；

5.地基参数

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；

立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。

七、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.5/3=0.175 kN/m ；

活荷载标准值: Q=2×1.5/3=1 kN/m；

荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1 = 1.656 kN/m；

小横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

计算公式如下:

最大弯矩 Mqmax =1.656×1.052/8 = 0.228 kN.m；

最大应力计算值 σ = Mqmax/W =44.927 N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力 σ =44.927 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

3.挠度计算:

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.175+1 = 1.213 kN/m ；

最大挠度 V = 5.0×1.213×10504/(384×2.06×105×

121900)=0.765 mm；

小横杆的最大挠度 0.765 mm 小于 小横杆的最大容许挠度

1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！

八、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.038×1.05=0.04 kN；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.05×1.5/3=0.184 kN；

活荷载标准值: Q= 2×1.05×1.5/3=1.05 kN；

荷载的设计值: P=(1.2×0.04+1.2×0.184+1.4×1.05)/2=0.869 kN；

大横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007

kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.869×1.5= 0.348

kN.m；

M = M1max + M2max = 0.007+0.348=0.355 kN.m

最大应力计算值 σ = 0.355×106/5080=69.906 N/mm2；

大横杆的最大应力计算值 σ = 69.906 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×

121900) = 0.052 mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载 P=（0.04+0.184+1.05）/2=0.637kN

V= 1.883×0.637×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900) = 1.612 mm；

最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.612=1.665 mm；

大横杆的最大挠度 1.665 mm 小于 大横杆的最大容许挠度

1500 / 150=10与10 mm，满足要求！

九、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为

6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.05×2/2=0.04 kN；

大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×1.05×1.5/2=0.276 kN；

活荷载标准值: Q = 2×1.05×1.5 /2 = 1.575 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.04+0.058+0.276)+1.4×1.575=2.653

kN；

R

七、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

NG1 = [0.1248+(1.05×2/2)×0.038/1.80]×50.00 = 7.360；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2= 0.35×7×1.5×(1.05+0.3)/2 = 2.481 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14

NG3 = 0.14×7×1.5/2 = 0.735 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4 = 0.005×1.5×50 = 0.375 kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 10.951 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 2×1.05×1.5×2/2 = 3.15 kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》

(GB50009-2001)的规定采用：

Wo = 0.3 kN/m2；

Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》

(GB50009-2001)的规定采用：

Uz= 1 ；

Us -- 风荷载体型系数：取值为0.552；

经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.3×1×0.552 = 0.116 kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×10.951+ 1.4×3.15= 17.551 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×10.951+ 0.85×1.4×3.15=

16.889 kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.116×1.5×

1.82/10 = 0.067 kN.m；

十、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N = 17.551 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m；

长细比 Lo/i = 197 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得

到 ：φ= 0.186 ；

立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 17551/(0.186×489)=192.963 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 192.963 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设

计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N = 16.889 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；

长细比: L0/i = 197 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186

立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 16889.25/(0.186×489)+67041.173/5080 = 198.887 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 198.887 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设

计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

十一、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.591 kN；

活荷载标准值 ：NQ = 3.15 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；

Hs =[0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×3.591

+1.4×3.15)]/(1.2×0.125)=66.285 m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 66.285 /(1+0.001×66.285)=62.164 m；

[H]= 62.164 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。

脚手架单立杆搭设高度为50m，等于[H]，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.591 kN；

活荷载标准值 ：NQ = 3.15 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.067 /(1.4 × 0.85) = 0.056 kN.m；

Hs =( 0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×3.591+0.85×1.4×

(3.15+0.186×4.89×100×0.056/5.08)))/(1.2×0.125)=62.687 m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 62.687 /(1+0.001×62.687)=58.989 m；

[H]= 58.989 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高

度限值 [H] =50 m。

脚手架单立杆搭设高度为50m，等于[H]，满足要求！

十二、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.116 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2

m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw = 1.4×Wk×Aw = 2.629 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.629 kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf = φ·A·[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN；

Nl = 7.629

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 7.629小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

十三、搭设和拆除作业中的安全防护措施

1、架上作业时，不要随意拆除基本结构杆件和连墙杆，因作业的需要必须拆除某些杆件和连墙点时，必须取得施工主管和技术人员的同意，并采取可靠的加固措施后方可拆除。架上作业时，不要随意拆除除安全防护措施。

2、脚后架上的安全防护设施应能有效地提供安全防护，防止架上的人员和物品发生坠落。

3、脚手架外侧按规定布设四周防坠落平网，要求平网搭设牢固，搭设处通道口处也搭设防坠落防护棚，张挂安全标志。

4、作业现场布设安全围护，张挂警示标志，禁止无关人员进入危险区域，禁止材料在脚手架上投掷或投下。

5、脚手架拆除作业前应制订详细手工艺拆除施工方案，并对参加作业全体人员进行技术安全交底，搭统一指挥下按照确定方案进行拆除作业。应先上后下，先外后里，先架面材料后构架材料，先辅件后结构件和先结构件后附墙件顺序，一件一件地松开联结，取出并随时吊下。

6、拆卸脚手板、杆件、门架及其它较长、较重，有两端结部件时必须两人或多人一组进行。禁止一个进行拆卸作业，防止把持杆不稳，失衡而发生事故。

7、多人或多组进行拆卸作业时，应加强统一指挥，并互相询问和协调作业步骤，严禁不按程序进行任意拆卸。

8、拆卸现场应有可靠的安全围护，并设专人看管，严禁非作业人员进入拆卸作业区内。

9、严禁将拆卸下手工艺杆件部件和其它材料向地面抛掷，已吊至地面的架设材料应随时运出拆卸区域，保护现场文明。

10、安全网：全封闭展挂。安全网与安全网用18＃铅丝连接在一起，要求搭接严密，不留空隙，安全网展挂在外立杆防护栏杆内侧。

11、禁止有高血压、心脏病、视力不良患者或酒后上架作业。

12、施工人员必须戴好安全帽，工具要妥善放在工具袋内，在脚手架上，不得戏闹、严禁高空抛物，操作人员必须培训考核上岗。

13、遇六级以上大风、大雾、雨、霜、雪等天气，不得在脚手架上操作。

14、脚手架堆物应符合施工规范要求的规定，结构施工阶段3KN/m2，装饰阶段2KN/m2。

15、当天完成工作部位，应检查岗位情况，清除隐患后，方可撤离岗位。

16、离墙大于20mm处，操作层和首层及中间每隔二排应做好一道封闭，且应封闭严密。等于或小于20mm时底层，施工层、顶层应做封闭。

17、作业层端部脚手片探头长度应取130-150mm，两块脚手片外伸长的和不应大于30mm，其两端应与支承杆可靠固定，严防倾翻。

18、脚手架小横杆的靠墙一站与装饰面的距离不宜大于100mm。

19、严禁将外径48mm和51mm钢管混用。

20、木工支模严禁使用外架，应单独搭设在支模架上。

21、各通道口应搭设专门的防护架，上部设双层防护脚手片。

22、脚手架完成后经专职安全员及安全负责人验收合格后方可使

用。

十四、转料平台设计计算书

1、卸料平台的施工荷载一般可按砌筑脚手架施工荷载3KN/m2计算，当有特殊要求时，按要求进行设计。

2、卸料平台制成定型和工具化结构，无论采用钢丝绳吊拉或型钢支承式，都与建筑结构相连接。

3、卸料平台应处成受力系统，禁止与脚后架连接，防止给脚后架增加不荷戴，影响脚后架的稳定和平台的安全使用。

4、卸料平台应便于操作，脚后板铺平绑牢，周围设置防护栏杆及挡脚板，并用安全网封严，平台在明显处设置标志牌，规定使用要求和限定荷载。

构件自重

[10：2.7m×6×102＝1620N

[16a：（4.1×2×2.7）×172.3＝1878N

-5mm厚花纹钢板：

3×4×5×78＝4797N

栏杆Φ48钢管：

[（4.2＋2.8）×2＋10×1.3] ×38.4＝1036.8N

合计：9527N＝9.527KN

计算荷载：

总活载：35×1.4×1.5＝73.5KN（1.5为动力系数）

自重：9.53×1.2＝11.43KN

合计：84.93KN，

换算成均布：q＝84.93/(4×2.7)＝7.86KN/m2

每侧钢梁上：q1＝34.93/(4×2)＝10.62KN/m

杆件受力分析（计算）

1、 钢丝绳选用：

长杆4.1m的[16a，每根按外侧一点受力计算考虑。

钢绳与平台二侧主杆[16的水平夹角tgα＝3/3.4

α按较小值计算: α＝41.40

B点 PB＝P×2/3.4＝(84.93/2) ×2/3.4＝24.97KN

T＝FB/sinα＝24.97/0.6613＝37.76KN

考虑动力系数：根据《建筑荷载规范》（GBJ9—87）规定：搬动和装卸重物以及车辆起动和刹车的动力系数可采用上式，其动力作用只考虑传至楼板和梁。在此可取1.5。

选用钢丝绳破断力F＞TK（K＝8—10）

TK＝37.76×9＝339.8KN（K＝10）

选用φ17，6×9型号钢丝绳双绳，其抗拉强度1700N/mm2，破断拉强度总和F＝184×2＝368KN＞399.8KN符合要求。

[16a边梁核算

[16a载面A＝25.45cm2，重197.5N/m，IX＝866.2cm4，WX＝1083.3cm3，

次梁[10计算

q2＝q×a＝7.86×0.6＝4.72KN/m

Mmax＝q2l2/8＝(1/8) ×4.72×2.72＝4.3KN/m

4.3×102KNm＜Wf＝21×39.7＝833KNcm符合要求。

W＝5ql4/（384EI）＝(5×4.72×27004)/(384×2.1×105×198.3×104

＝7.85mm

[ω]＝L/250＝2700/250＝10.8mm

7.85mm＜[ω]＝20.8mm均符合要求。

1、钢丝绳上部节点钢环计算

用钢环是第一方案，第二方案是上层梁将栓钢绳位置梁内侧楼板上，留孔φ50mm，钢绳直接穿过，将梁断面四周垫以厚木板或橡胶，绕梁钢丝绳宜绕二圈，用卡具卡牢。见附图。

吊点钢环选用φ20，A＝3.142cm2，受拉环为双截面受务A=6.284cm2。

a．受拉时σ＝KT/2A

2A×σ＝6.284×21＝131.96KN

K＝131.96/T＝131.96/37.7＝3.49符合要求

b．受剪时2A×Fv＝6.284×12＝75.4KN

K＝75.4/37.6＝2满足要求。（37.6为T值）

2、焊缝长计算

钢绳下节点，亦穿绑在φ20钢环上，角度β＝42—45度，受拉计算同上部节点，φ20焊在[16a上，计算如下：

设焊缝高fh＝6mm。按角焊缝核算，设焊缝长≥60mm

Уƒ＝N／（hƒΣLW）＝37.76/(0.6×5×4)＝3.15KN/cm2＜ƒvw＝

12KW/cm2

钢筋焊缝每侧缝长≥60mm即满足。

定位铁[10栓接计算：

[16下面的定位铁[10，用2φ20与[16下翼栓接：

计算：φ20 2个受剪力：FV＝Tcosα＝37.76×cos41.4＝

28.32KN

σＶ＝28.32/6.284＝4.5＜12KN/cm2，满足要求。

十五、脚手架拆除

拆除脚手架前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙杆、支撑体系等是否符合要求，应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施。应由单位负责人进行拆除安全技术交底。应清除脚手架上杂物及地面障碍物。

1. 拆除作业必须由上而下，严禁上下同时作业。拆除顺序：安全网→脚手片→剪力撑→防护栏杆→踢脚杆→连墙杆→大横杆→小横杆→立杆。

2. 斜杆、立杆、剪刀撑等接长杆件拆除应有二人以上人员配合进行，

不宜单独作业。

3. 连墙体必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙体整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除不应大于2步，如高差大于2步应增设墙件加固件。

4. 当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆连墙扣件。

5. 操作者应保持高度的安全意识，站立位置以及用力均需得当。

6.翻掀脚手片应注意站立位置，并应向竖向翻起，禁止外翻使未清理的残留杂物从高处坠落伤人。

7. 拆除的钢管、脚片应传至楼面，严禁随手向下抛至地面。

8. 脚手架拆除应配置良好的对讲设备。

9. 拆除现场应设警戒警示牌，并设专人负责警戒。

10. 当天离岗时，应及时加固未拆部分，防止事故隐患。

11. 如遇强风、雷、雨等特殊天气，不应进行脚手架拆除（禁止夜间实施拆除作业）

12. 进行拆除作业前必须进行安全技术交底。